Пояснительная записка. Оглавление Местные условия района проектирования 2

• Название: Оглавление Местные условия района проектирования 2
• Дата: 25.03.2018
• Размер: 1.08 Mb.
• Имя файла: Пояснительная записка.docx
• Тип: Документы; #39382
• страница: 3 из 7

2.3 Технико-экономическое сравнение вариантов моста

Таблица 3

Технико-экономические показатели

Наименование показателей	Единица измерения	Количество по вариантам
		№1	№2
Стоимость моста: полная на 1 п.м моста	руб. руб.	293871,52 2184,1	297949,1 2183,6
Коэффициент сборности моста		0,55	0,55

Сравнение вариантов производится по нескольким параметрам: по стоимости, по технологичности, по условиям эксплуатации.

На основании проведенного сравнения вариантов приходим к выводу, что наиболее целесообразным является проект 1 варианта моста.

Для дальнейшего расчета принимаем балку длиной 11,5 м.

3. Расчет плиты проезжей части

Расчет плиты проезжей части по первой группе предельных состояний выполняется по прочности и по выносливости, а по второй группе – по трещиностойкости.

3.1 Выбор расчетной схемы и определение нагрузок на плиту проезжей части

Плита проезжей части работает под нагрузкой на изгиб в плоскости, секущей пролетное строение поперек оси моста. В зависимости от способа объединения главных балок выбирается соответствующая расчетная схема плиты.

Плита сборных двухблочных плитноребристых пролетных строений без омоноличивания продольного шва работает под вертикальной нагрузкой как две консольные плиты наружная и внутренняя, защемленные одной стороной в ребре балки рис. 1.

Плита одноблочных балочных и коробчатых пролетных строений имеет два консольных участка и средний участок между ребрами, упруго защемленный по двум сторонам, с расчетным пролетом равным расстоянию между ребрами в свету, условно увеличенным на толщину плиты.



Рис. 1 Расчетная схема полки плитно-ребристого пролетного строения под однопутную железную дорогу

3.2 Определение нагрузок на плиту проезжей части

Нормативные постоянные нагрузки от собственного веса 1 м.п. конструкций, расположенных вдоль оси моста:

- сосредоточенная нагрузка от односторонних металлических перил:

Р_п=0,687 кН;
- сосредоточенная нагрузка от железобетонных плит тротуара с приведенной толщиной h_т=100 мм и шириной b_т=562 мм, прикрепляемых к консолям плиты балластного корыта:

Р_т=h_т∙ b_т ∙1∙ ρ_жб=0,1·0,562·1·24,5=1,38 кН;

- распределенная нагрузка от плиты балластного корыта толщиной h_пл=200 мм:

р_пл= h_пл∙ ρ_жб·1=0,2·24,5=4,9 кН/м;

- распределенная нагрузка от слоя балласта толщиной h_б=500 мм с частями пути:

р_б=h_б· ρ_б·1=0,5·1·19,6=9,8 кН/м,

Здесь: ρ_жб=24,5 кН/м³ и ρ_б=19,6 кН/м³ – удельный вес железобетона и балласта с частями пути соответственно.

Нормативная временная нагрузка от подвижного состава принимается интенсивностью ν=19,62 К кН/м пути, где К - класс заданной нагрузки по схеме СК. Эта величина нагрузки, кПа, распределяется шпалами длинной 2,7 м и балластом толщиной под шпалами h=0,35 м поперек оси пролетного строения на ширину b_р, м, и принимает значение:

для наружной консоли, для нагрузки класса С10,6



для внутренней консоли



Коэффициент надежности для постоянных нагрузок Р_п, Р_т и р_пл - γ_f1=1,1; для постоянной нагрузки р_б - γ_f2=1,3.

Коэффициент надежности к временной нагрузке от подвижного состава γ_fν=1,3

Динамический коэффициент при расчете плиты на прочность 1+μ=1,5.