Главная страница
Навигация по странице:

  • 3.6 Проектирование стыка главной балки на высокопрочных болтах

  • Размещение высокопрочных болтов на стыке поясов главной балки. Стык стенки.

  • Размещение высокопрочных болтов на стыке стенки главной балки.

  • 3.7 Проектирование сварного стыка главной балки

  • 4. Проектирование и расчет колонн 4.1 Расчетная схема и расчетная длина колонны

  • Р асчетная схема центрально-сжатого стержня колонны. 4.2 Определение продольной силы в колонне, выбор типа сечения колонны

  • 4.3 Подбор сечения, проверка общей устойчивости колонн и местной устойчивости стенки и полок

  • Сечение колонны со сплошной стенкой

  • 4.4. Расчет и конструирование оголовка колонны

  • Схема опирания главной балки на колонну

  • 4.5 Расчет и конструирование базы колонны

  • Б аза колонны

  • Список используемой литературы

  • П роектирование и расчет балочной клетки


    Скачать 316.99 Kb.
    НазваниеП роектирование и расчет балочной клетки
    Дата17.07.2022
    Размер316.99 Kb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаkazedu_193486 (1).docx
    ТипКурсовой проект
    #632092
    страница4 из 4
    1   2   3   4

    Расчетная схема на устойчивость опорного участка главной балки
    см.

    Площадь расчетного сечения опорной части балки:

    см2.

    Момент инерции сечения относительно оси z-z:

    см4.

    Радиус инерции сечения:

    см.

    Гибкость:

    .

    Условная гибкость:

    .

    Условие устойчивости можно записать в виде:
    ,
    где  = 0,97025 - коэффициент продольного изгиба балки (по табл. 72 СНиПа II-23-81*),

    кН/см2 < Ryc = 23 кН/см2,

    то есть принятая опорная стойка главной балки устойчива.

    Рассчитаем прикрепление опорного ребра к стенке балки двухсторонними швами с помощью полуавтоматической сварки проволокой Св-08А при вертикальном расположении шва.

    Согласно табл. 4 СНиП II-23-81* расчетное сопротивление углового шва условному срезу по металлу шва:
    кН/см2,
    где wm = 1,25, - коэффициент надежности по материалу шва.

    По СНиП II-23-81* расчетное сопротивление углового шва условному срезу по металлу границы сплавления:

    кН/см2.

    По табл. 34 СНиП II-23-81 для выбранного типа сварки примем соответствующие коэффициенты для расчета углового шва:

    f = 0,9 – по металлу шва;

    z = 1,05 – по металлу границы сплавления.

    Определим, какое сечение в соединении является расчетным:

    кН/см2,  расчетным является сечение по металлу шва.

    Определим катет сварных швов:

    см.

    Полученное значение катета шва больше минимального kfmin = 5 мм, поэтому окончательно принимаем kf = 7 мм.

    Проверяем длину рабочей части шва



    Ребро привариваем к стенке по всей высоте сплошными швами.
    3.6 Проектирование стыка главной балки на высокопрочных болтах
    Очевидно, что стык необходим по середине балки, где Мmax = 535168 кН·см и Q = 0.

    По табл. 61 СНиП II-23-81* выбираем высокопрочные болты для соединения d = 24 мм из стали 40Х "селект" с наименьшим временным сопротивлением Rbun = 110 кН/см2 и площадью сечения болта нетто Abn = 3,52 см2 (табл. 62). По табл. 36 СНиП II-23-81* определяем, что при газопламенной обработке соединяемых поверхностей и при регулировании натяжения болтов по моменту коэффициент трения  = 0,42, коэффициент надежности h = 1,12 (при разности номинальных диаметров отверстий и болтов  = 1 – 4).

    Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, определим по формуле

    ,
    где Rbh – расчетное сопротивление высокопрочного болта, принимаемое по формуле (3) в СНиПе II-23-81*:

    кН/см2;

    b = 1,0 (при количестве болтов больше 10) коэффициент условий работы соединения.

    кН.
    Стык поясов

    Перекрещиваем тремя накладками каждый пояс балки сечением 55014 мм и 226014 мм. Общая площадь сечения

    см2 > 55·2,4 = 132 см2.

    Определим усилие в поясе:

    кН.

    Количество высокопрочных болтов в соединении стыков поясов:

    ,

    принимаем n = 18 болтов и размещаем их согласно рис. на стр. 40.


    Размещение высокопрочных болтов на стыке поясов главной балки.
    Стык стенки.

    Стенку перекрываем двумя вертикальными накладками сечением 360130010 мм.

    Момент, действующий на стенку:

    кН·см.

    Расстояние между крайними по высоте рядами болтов принимаем:

    мм.

    Вычислим коэффициент стыка :

    ,

    где m – число вертикальных рядов болтов на полунакладке.

    Определяем, что число рядов болтов по вертикали равно 9, что соответствует шагу рядов болтов по высоте 150 мм (8150 = 1200 мм).

    Проверим стык стенки по формуле:

    кН < Qbh·k = 204 кН.


    Размещение высокопрочных болтов на стыке стенки главной балки.
    Проверим ослабление нижнего растянутого пояса отверстиями под болты диаметром do = 26 мм (на 2 мм больше диаметра болта).

    Пояс ослаблен двумя отверстиями по краю стыка, поэтому площадь сечения пояса нетто:

    см2,

    а площадь сечения пояса брутто:

    см2.

    Согласно п.11.14 СНиПа II-23-81*:

    см2,

    то есть ослабление пояса можно не учитывать.

    Проверим ослабление накладок в середине стыка четырьмя отверстиями:

    см2,

    следовательно, ослабление накладок можно не учитывать.
    3.7 Проектирование сварного стыка главной балки
    На монтаже сжатый пояс и стенку всегда соединяют прямым швом встык, а растянутый пояс – косым швом под углом 600, так как при монтаже автоматическая сварка и повышенные способы контроля затруднены. Такой стык будет равнопрочен основному сечению балки и по этому не рассчитывается.

    Ч тобы уменьшить сварочные напряжения, сначала сваривают поперечные стыковые швы стенки 1 и поясов 2 и 3, имеющие наибольшую поперечную усадку. Оставленные не заваренными на заводе участки поясных швов длиной около 500 мм дают возможность поясным листам несколько вытянуться при усадке швов 2 и 3. Последним заваривают угловые швы 4 и 5, имеющие небольшую продольную усадку.

    4. Проектирование и расчет колонн
    4.1 Расчетная схема и расчетная длина колонны
    В качестве расчетной схемы выберем колонну, шарнирно закрепленную с двух сторон. Найдем фактическую длину колонны l, при высоте фундамента 500 мм:

    мм.

    Расчетная длина колонны равна: см.

    где  - коэффициент расчетный длины, определяется по табл. 71,а СНиПа II-23-81*.
    Р асчетная схема центрально-сжатого стержня колонны.
    4.2 Определение продольной силы в колонне, выбор типа сечения колонны
    Опорная реакция в главной балке равна Q = 1337,92 кН, а продольная сила в колонне равна

    N = 21337,92+0,8·lk = 3299,36 кН, используем колонну сплошного типа сечения. Примем, что сечение будет двутавровым, сваренным из трех листов.

    4.3 Подбор сечения, проверка общей устойчивости колонн и местной устойчивости стенки и полок
    Материал колонн – сталь С275. Для нее по табл. 51 СНиПа II-23-81* определим, что для t до 20 мм расчетное сопротивление растяжению, сжатию и изгибу по пределу текучести Ry = 26 кН/см2.

    По формуле 7 СНиПа II-23-81* имеем, что Найдем по формуле:

    Примем = 71, тогда = 0,739,

    см2.

    Т.к. см см, примем bf= 460 мм, hw= 560 мм.

    Для того, чтобы воспользоваться формулой пункта 7.14 СНиП II-23-81*, определим значение

    тогда согласно табл. 27 СНиП II-23-81* получим, что:

    см, принимаем tw = 9 мм.

    Тогда см2, необходимая площадь поясов равна:

    см2,  см,

    принимаем мм.

    Проверим местную устойчивость полки колонны по табл.29 СНиП II-23-81*:
    ,
    где , т.к.

    см2,

    см4, 

    местная устойчивость полки не обеспечена.

    Увеличиваем до мм.

    , т.к.

    см2,

    см4, 

    местная устойчивость полки обеспечена.

    Проверяем напряжение по подобранному сечению:



    Подобранное сечение удовлетворяет требованиям общей устойчивости.

    Сечение колонны со сплошной стенкой




    Проверим местную устойчивость стенки колонны. Стенка колонны устойчива, если условная гибкость стенки меньше или равна предельной условной гибкости , т.к. 1,07 < 1,47  стенка устойчива.
    4.4. Расчет и конструирование оголовка колонны
    На колонну со сплошной стенкой свободно сверху опираются балки. Усилие на стержень колонны передается опорными ребрами балок через плиту оголовка. Ширина опорных ребер балок bp= 360 мм. На колонну действует продольная сила N = 2678 кН. Торец колонны фрезерован. Толщину плиты оголовка принимаем равной tf = 25 мм.

    Плита поддерживается ребрами, приваренными к стенке колонны. Толщину ребер определяем из условия смятия. Требуемая площадь смятия:



    О пределим высоту ребра, исходя из длины швов, прикрепляющих ребро к стенке.

    Задаемся катетом шва kf= 10 мм.

    Сварные швы будем выполнять полуавтоматической сваркой электродами Э42, выполненными из проволоки сплошного сечения Св-08А со значением
    Схема опирания главной балки на колонну
    кН/см2. Для стали С275 значение кН/см2. Таким образом, расчетные сопротивления сварного шва по металлу шва и по границе сплавления соответственно будут равны ( по табл.3 СНиП II-23-81*):

    кН/см2,

    кН/см2.

    Значения коэффициентов при сварке в нижнем положении равны:

    кН/см2,

    кН/см2, следовательно, необходимо рассчитать сварной шов на условный срез по металлу границы сплавления. Тогда длина одного углового шва будет равна

    ( при kf = 10 мм – для вставки стенки в колонну > 10 мм.)

    см, принимаем hp=lw+1=57,16+1=58 см.

    Толщину вставки в стенку колонны определим из расчета стенки на срез:

    см, принимаем tw, вс = 19 мм.
    4.5 Расчет и конструирование базы колонны
    Собственный вес колонны:

    кг.

    Расчетная нагрузка на базу колонны:

    кН.

    Требуемая площадь плиты базы колонны
    ,
    где  - коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия, при равномерно распределенной нагрузке  = 1;

    Rb,loc – расчетное сопротивление смятию:
    ,
    где Rb – расчетное сопротивление тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов для предельных состояний первой группы на осевое сжатие, для бетона класса В12,5 Rb = 0,75 кН/см2;

     - коэффициент для расчета на изгиб, зависящий от характера операния плит, для бетонов класса ниже В25  =1;

    - принимают не более 2,5 для бетонов класса выше В 7,5, потому в нашем случае b = 2.

    кН/см2.

    При центрально-сжатой колонне и значительной жесткости плиты напряжения под плитой в бетоне можно считать равномерно распределенными, поэтому  = 1, тогда

    см2.

    Считая в первом приближении плиту базы квадратной, будем иметь стороны плиты равными

    см;

    принимаем размеры плиты см, L = 75 cм (по конструктивным соображениям), тогда

    см2.

    Напряжение под плитой

    кН/см2.

    Плита работает на изгиб, как пластинка, опертая на соответствующее число кантов (сторон). Нагрузкой является отпор фундамента. В плите имеются три участка.

    На участке 1 плита работает по схеме "пластинка, опертая на четыре канта". Соотношение сторон

    > 2,

    то есть плиту можно рассматривать как однопролетную балочную, свободно лежащую на двух опорах.

    Изгибающий момент:

    кНсм.

    Требуемая толщина плиты подбирается по максимальному изгибающему моменту, принимая материал плиты – сталь С275, для которой расчетное сопротивление Ry = 26 кН/см2, тогда

    см,

    принимаем толщину базы 24 мм.

    На участке 2 плита работает тоже, как пластинка, опертая на три канта.

    см,

    Соотношение сторон

    ,

    следовательно плиту можно рассматривать как консоль длиной с.

    Изгибающий момент:

    кНсм.

    На участке 3 плита оперта на три канта.

    см,

    ,

    следовательно плиту можно рассматривать как консоль длиной е.

    Изгибающий момент:

    кНсм.

    Б аза колонны (цифры в кружках - номера участков)
    Расчет траверсы.

    Считаем в запас прочности, что усилие на плиту передается только через швы, прикрепляющие ствол колонны к траверсам и не учитываем швы, соединяющие ствол колонны непосредственно с плитой базы. Траверса работает на изгиб, как балка с двумя консолями. Высота траверсы определяется из условия прочности сварного соединения траверсы с колонной.

    Рассчитаем угловые швы на условный срез.

    Задаемся катетом шва kf= 13 мм.

    Сварные швы будем выполнять полуавтоматической сваркой электродами Э42, выполненными из проволоки сплошного сечения Св-08А со значением кН/см2. Для стали С275 значение кН/см2. Таким образом, расчетные сопротивления сварного шва по металлу шва и по границе сплавления соответственно будут равны ( по табл.3 СНиП II-23-81*):

    кН/см2,

    кН/см2.

    Значения коэффициентов при сварке в нижнем положении равны:

    кН/см2,

    кН/см2, следовательно, необходимо рассчитать сварной шов на условный срез по металлу границы сплавления. Тогда длина одного углового шва будет равна

    см,

    Высота траверсы hт = lw +1 = 44,09+1 = 45,09 см, принимаем hт = 45 см.
    Список используемой литературы
    1. Металлические конструкции. Под редакцией Г.С. Веденикова, Стройиздат, 1998.

    2. Металлические конструкции. Под редакцией Е.И. Беленя, М., Стройиздат, 1986.

    3. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции (Госстрой СССР. – М. ЦИТП Госстроя СССР, 1996)

    1   2   3   4


    написать администратору сайта