Пример. Пояснительная записка к курсовому проекту автогрейдер
![]()
|
КОНСТРУИРОВАНИЕ ВАЛА РОЛИКА. Основные нагрузки, вызывающие изгиб валов, – силы в зубчатых зацеплениях от сил трений во фрикционных передачах. В цилиндрической косозубой передачи сила взаимодействия между колесами раскладываются на три составляющие:
![]() где: ![]() ![]()
![]() где: ![]() ![]() ![]()
![]() 4.4.1. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛА. Определяем диаметр выходного конца вала ![]() где: ![]() ![]() Принимаем: ![]() Диаметр вала под подшипником ![]() Диаметр вала под ступицей ролика ![]() Реакция опор (рис. 4.3.):
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Проверка: ![]() ![]()
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Проверка: ![]() ![]() Суммарные реакции. ![]() ![]() Строим эпюры поперечных сил: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Строим эпюры изгибающихся моментов, ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() при ![]() ![]() ![]() Строим эпюру суммарных изгибающих моментов. ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Рис.4.3. Расчетная схема вала. 4.4.2. ВЫБОР ПОДШИПНИКА. Для опоры вала выбираем радиально-упорный сферический шарикоподшипник 1317. Данный подшипник выносит радиальные и небольшие осевые нагрузки. Благодаря способности самоустанавливаться, оси допускают несоосность посадочных мест (переносы) до 2 – 3 ![]() Рис. 4.4. Шарикоподшипник радиальный сферический двухрядный ГОСТ 2720-75. ![]() d=85 мм. B=41 мм. С=97,5 kH. D=180мм. e=0,22мм. ![]() Опора B более нагружена, чем опора С, поэтому расчет будем вести для опоры В. ![]() Эквивалентная нагрузка: при ![]() ![]() где: V=1- коэффициент при вращении внутреннего кольца; ![]() ![]() ![]() Номинальная долговечность в часах: ![]() где: P=3. -показатель степени для шарикоподшипника. ![]() Номинальная долговечность в годах: ![]() Выбранный подшипник подходит. Долговечность соответствует 90%-ной надежности и распространяется на обычные подшипниковые стали при нормальных условиях эксплуатации. 4.4.3. УТОЧНЕННЫЙ РАСЧЕТ ВАЛА. Уточненный расчет состоит в определении коэффициентов запаса прочности S для опасных сечений и сравнении их с требуемыми (допускаемыми) значениями ![]() ![]() Материал вала – сталь 4,5, термическая, обработка – улучшенная. Предел прочности ![]() Предел выносливости при симметрическом цикле изгиба, МПа: ![]() Предел выносливости при симметрическом цикле касательных напряжений, МПа: ![]() Сечение А-А. Диаметр вала в этом сечении 75 мм. Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночной канавки по ![]() ![]() Масштабные факторы ![]() ![]() ![]() ![]() Осевой момент сопротивления сечения ( ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Полярный момент сопротивления сечения, мм ![]() ![]() ![]() Примем, что нормальные напряжения от изгиба изменения по симметрическому циклу. Амплитуда нормальных напряжений изгиба: ![]() Среднее напряжение ![]() Так как режим работы реверсивный, то амплитуда и среднее напряже- ние цикла касательных напряжений, полагаем, соответственно. ![]() ![]() Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям: ![]() Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям, МПа: ![]() Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения А-А: ![]() Запас прочности обеспечен. Сечение Б-Б. Диаметр вала в этом сечении d=85 мм. Концентрация напряжений обусловлена посадкой подшипника с гарантированным натягом по ![]() ![]() ![]() Осевой момент сопротивления,(мм ![]() ![]() ![]() Амплитуда нормальных напряжений , МПа: ![]() Полярный момент сопротивления: ![]() ![]() Амплитуда цикла касательных напряжений, МПа: ![]() Коэффициенты запаса прочности по нормальным и касательным напряжениям: ![]() ![]() Результирующий коэффициент запаса прочности: ![]() 4.4.4. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ШПОНОЧНОГО СОЕДИНЕНИЯ. Размеры сечений шпонок и пазов и длины шпонок по ГОСТ 23360 – 78. Материал шпонок – сталь нормализованная. Соединение проверяем на смятие, МПа: ![]() а шпонку на срез, МПа: ![]() где: ![]() ![]() ![]() ![]() Соединения под зубчатыми колесами:d=75 мм; ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Условия 4.28 и 4.29 выполнены. Соединения под ступицей: d=95. ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Условия 4.28 и 4.29 выполнены.
ПРОТИВ ОПРОКИДЫВАНИЯ. При работе автогрейдера на косогоре и при планировании откосов насыпей ( рис. 5.1.) появляется составляющая Р, которая суммируется с боковой силой (см. рис. 3.5.). Последняя появляется при резании грунта. ![]() Рис. 5.1. Схема сил, действующих на колеса на косогоре. Общая сила, которая перемещает переднюю, ось машины вниз по косогору, будет равна: ![]() где: ![]() ![]() ![]() Максимальное тяговое усилие, которое может быть достигнуто при движении ма- шины на подъем, характеризуется углом ![]() ведущих колес с грунтом.
ПРЕДЛОЖЕННОЙ МОДЕРНИЗАЦИИ. Эффективность использования автогрейдера на различных видах земля - ных работ определяют по его эксплуатационной производительности. Она зависит от вида производимых работ, грунта и его состояния, организации и использования времени работы. При профилировании земляного полотна и гравийных работ, планиров- ке обочин производительность автогрейдера определяем по участку земляного полот- на или дороги, сооружаемой за час работы, км/ч. ![]() где: L-длина участка дороги, км; L=2,0 км. ![]() ![]() Т – время, затрачиваемое на сооружение этого участка дороги, ч. Цикл работы автогрейдера состоит из трех проходов: 1. зарезание; 2. перемещение вала; 3. разравнивание. Время T, в свою очередь, определяют из выражения: ![]() где: ![]() ![]() ![]() концах участка; ![]() ![]() грунта. Принимаем: ![]() ![]() ![]() ![]() При возведении насыпей, разработки выемок, устройстве дорожных основании вы- считаем производительность кубическими метрами грунта, перемещенными за час работы, ![]() ![]() ![]() где: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Показатель эффективности. ![]() где: ![]() ![]() Показатель эффективности показывает, что после модернизации производитель- ность автогрейдера повысилась на 66% за счет того, что земляные работы проводи- лись ни на первой передаче, как обычно, а на второй, что увеличило производитель- ность. БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК. 1. Дунаев П.Ф., Леликов О.П. «Конструирование узлов и деталей машины». Учебное пособие для ВУЗов.- М.: Высшая школа, 1985, 415 стр. 2.Ронинсон Э.Г. «Автогрейдеры». М.: Высшая школа, 1986, 223 стр. 3. Королев А.А. «Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов». «Металлургия», М. 1969, 452 стр. 4. Севров К.П., Горячко Б.В., Покровский А., «Автогрейдеры. Конструкция, теория, расчет» М.: «Машиностроение», 1970, 315 стр. 5. Гаркави И.Г. ,Ариченков В.И., Карпов В.В. и др. «Машины для земляных работ». Учебник - М.; Высшая школа, 1982, 335 стр. |