Коспект. Конспект лекций ИП и ПРЭ. Принцип первый. Электромеханическое преобразование энергии не может осуществляться с кпд, равным или большим 100 %
 Скачать 0.71 Mb.
|
Заземление подстанций 110/35/6 кВТребования к заземляющим устройствам на подстанциях не ограничиваются только соображениями техники безопасности. Всё возрастающую роль начинают играть вопросы электромагнитной совместимости электрооборудования, устанавливаемого на подстанциях, и, в частности, вопросы защиты от перенапряжений и импульсных помех, в решении которых немаловажную роль играют параметры заземляющего устройства подстанции. Основой для исследований и предложений послужили нормативные требования к напряжению прикосновения на территории подстанции (ПС), в частности ГОСТ 12.1.038-82 [1]. Предложена конструкция двухуровневого заземляющего устройства (ЗУ), которая, по расчетам, обеспечивает оптимальное распределение напряжений прикосновения на территории ПС, особенно с высоким удельным сопротивлением грунта. Анализируя данное решение, необходимо прежде всего обратить внимание на некоторые противоречия с требованиями действующих ПУЭ. О выравнивающей сетке Пункт 1.7.90 ПУЭ [2] регламентирует, как должна выполняться выравнивающая сетка ЗУ на территории ПС. При этом отмечается, что расстояние между поперечными полосами сетки «рекомендуется принимать увеличивающимся от периферии к центру заземляющей сетки, причем первое и последующие расстояния, начиная от периферии, не должны превышать соответственно 4,0; 5,0; 6,0; 7,5; 9,0; 11,0; 13,5;16,0; 20,0 м.» и т.д. Принцип увеличения расстояния между поперечными полосами заземляющей сетки от периферии к центру, очевидно, заложен не случайно и преследует цель выравнивания напряжения прикосновения на поверхности земли открытого распредустройства ПС (ОРУ) при протекании тока замыкания на землю. Размеры ячеек заземляющей сетки должны увеличиваться от периферии к центру, т.к. в противном случае напряжение прикосновения на периферии ОРУ будет больше, чем в центре. О внешнем контуре Внешний «потенциалоснижающий» контур ЗУ может выходить за пределы территории подстанции, что допускается ПУЭ. Однако это неохраняемая территория, и необходимо, по нашему мнению, предусмотреть дополнительные меры безопасности, поскольку непосредственно над полосой внешнего контура ЗУ в момент однофазного короткого замыкания (ОКЗ) могут оказаться дети, животные, люди без спецодежды, а возможно, и без обуви. Для таких случаев нормативы ГОСТ 12.1.038-82 вряд ли применимы. В частности, в ГОСТе указано, что «значения напряжений прикосновения и токов установлены для людей с массой тела от 15 кг» (кстати, нормативное время защитного отключения для животных согласно табл. 1.7.11 ПУЭ меньше, чем для людей – табл. 1.7.1). Очевидно, что именно стремлением снизить напряжение прикосновения продиктована рекомендация п. 1.7.90 ПУЭ: «внешний контур заземляющего устройства в этом случае (т.е. при выходе ЗУ за пределы ограды подстанции) рекомендуется выполнять в виде многоугольника с тупыми или скругленными углами». Тем не менее в предлагаемой в статье конструкции ЗУ углы прямые. Всё вышеизложенное говорит о том, что внешний заземляющий контур требует еще больше внимания. О сопротивлении ЗУ При использовании метода расчета ЗУ по допустимому напряжению прикосновения вывод, что полученные результаты удовлетворяют требованиям ГОСТ 12.1.038-82, можно сделать лишь после тщательного анализа всех возможных режимов работы сети, расчета для этих режимов максимальных и минимальных значений токов ОКЗ в заданной точке с выделением составляющих от системы и потребителей. После этого необходимо проанализировать работу основных и резервных защит ВЛ 110 кВ в разных режимах, поскольку согласно ПУЭ для рабочих мест принимается время действия резервных зашит, а для остальной территории подстанции – время действия основных защит ВЛ 110 кВ. Специалистам, знакомым со сложившейся в настоящее время практикой проектирования подстанций различными, порой не вполне компетентными организациями (особенно в части анализа режимов работы энергосистем и релейных защит), должно быть понятно, что такая задача для них очень сложна. А значит, неизбежны ошибки, например, в определении действительного времени отключения ОКЗ в различных режимах энергосистемы. При приемке подстанции в эксплуатацию это время, к сожалению, нельзя «замерить», в отличие, например, от измерения сопротивления ЗУ. Поэтому не будет уверенности в выполнении важных требований, касающихся условий безопасности при эксплуатации. Проследим путь тока ОКЗ на ОРУ 110 кВ (рис. 1).  Ток с поврежденной фазы возвращается к источнику не только через заземляющее устройство самой ПС, но и через параллельно включенные грозозащитные тросы ВЛ 110 и 35 кВ и заземляющие устройства опор. Дело в том, что, согласно требованиям п. 4.2.144 ПУЭ, подход каждой ВЛ 110 и 35 кВ к ПС должен защищаться грозозащитным тросом на расстоянии не менее 1 км от ПС. Грозозащитный трос заземляется как на ПС, так и на каждой опоре ВЛ, при этом сопротивление заземлителя каждой опоры должно быть не более 10–20 Ом. Принимая во внимание количество ВЛ 35 кВ (не менее двух на каждую секцию шин) и как минимум одну двухцепную ВЛ 110 кВ, а также количество заземленных опор на участке 1 км = 10 шт, можно подсчитать эквивалентное сопротивление заземления всех опор (сопротивлением троса можно пренебречь):  Очевидно, что это сопротивление на порядок меньше сопротивлений ЗУ ПС, рассчитанных по условиям напряжений прикосновения (5,2 Ом и 2,8 Ом), и таким образом общее сопротивление току ОКЗ становится меньше величины 0,5 Ом, требуемой ПУЭ по условию обеспечения сопротивления ЗУ. В таких случаях расчет по напряжению прикосновения теряет смысл (естественно, если к моменту пуска подстанции ВЛ 35 кВ также будут сооружены, хотя бы частично). Главная задача ЗУ заключается в этих случаях в обеспечении выравнивания потенциала на территории подстанции. О дополнительных требованиях к ЗУ Требования к ЗУ на подстанциях напряжением 110/35/6(10) кВ в настоящее время не ограничиваются только обеспечением максимально допустимого напряжения и безопасного напряжения прикосновения. Массовое внедрение на таких подстанциях микропроцессорных (МП) устройств защиты, автоматики, АСУ ТП и связи выдвинуло новые требования к ЗУ подстанций. Эти требования в общем виде можно сформулировать как обеспечение электромагнитной совместимости (ЭМС) совершенно разного по своим параметрам электрооборудования. С одной стороны, это мощная коммутационная и защитная аппаратура 110 кВ: выключатели, разъединители, разрядники (ОПН), молниеотводы, с другой – построенное на МП базе высокочувствительное электрооборудование защит, автоматики, телемеханики, связи и АСУ ТП. Речь, таким образом, идет об ограничении мощного электромагнитного воздействия электрооборудования первой группы на высокочувствительное оборудование второй группы. По существу, эти требования новосибирским авторам хорошо известны [3], но предлагаемая ими конструкция ЗУ с этих позиций не рассмотрена. По вопросам защиты вторичных цепей от электромагнитных помех на подстанциях и электростанциях существует нормативный документ – РД 34.20.116-93, выпущенный еще в 1993 г. С тех пор произошли существенные изменения: получило массовое применение такое электрооборудование, как вакуумные выключатели, создающие при определенных условиях коммутационные перенапряжения, новые защитные аппараты – ОПН и чувствительные к воздействиям микропроцессорные устройства. В вышедшую новую, 7-ю редакцию 4-го раздела ПУЭ, а также в «Рекомендации по технологическому проектированию подстанций напряжением 35–750 кВ» включены далеко не все из технических решений, изложенных в РД 34.20.116-93. В связи с этим ощущается необходимость корректировки вышеуказанного документа с учетом проведенных за последние годы исследований. В подтверждение этого приведем некоторые недостаточно четко сформулированные требования из упомянутых выше документов. Так, в «Рекомендациях по технологическому проектированию подстанций напряжением 35–750 кВ» указано (п. 5.6): «при замене устройств релейной защиты, автоматики, телемеханики и связи на новые устройства, выполненные на микроэлектронной или микропроцессорной базе и имеющие высокую чувствительность к импульсным помехам, предусматриваются специальные меро-приятия по снижению уровня импульсных помех, в том числе по усилению заземляющего устройства ПС». Можно по-разному трактовать требование по «усилению заземляющего устройства ПС», хотя очевидно, что речь не идет о его увеличении против существующего. Скорее, наоборот, об уменьшении. Тогда возможность значительного увеличения сопротивления ЗУ подстанции, определяемая при его расчете по методу напряжений прикосновения, требует дополнительного анализа с точки зрения влияния на ЭМС (перенапряжения и помехозащищенность). Как показали исследования, проведенные ООО «ЭЗОП» [6], импульсное сопротивление ЗУ подстанции току молнии в несколько раз превышает сопротивление ЗУ на частоте 50 Гц. Это объясняется высокочастотным характером тока грозового разряда. Так, при измерениях на одной из подстанций выяснилось, что импульсное сопротивление ЗУ ПС при грозовом разряде составляет 2,88 Ом, тогда как при частоте 50 Гц оно не превышало 0,5 Ом. При этом напряжение в точке присоединения молниеотвода к ЗУ составляло сотни киловольт. Это ещё раз говорит о необходимости осторожного подхода в случаях расчета сопротивления ЗУ по методу напряжений прикосновения. В Правилах устройства электроустановок (7-е изд., разд. 4, п. 4.2.136) содержится следующее требование: «заземляющие проводники измерительных трансформаторов тока необходимо присоединить к заземляющему устройству РУ в наиболее удаленных от заземления РВ или ОПН местах». Это требование не конкретно (удаленных насколько?), кроме того, его очень трудно выполнить, поскольку компоновка электрооборудования современных ПС очень плотная, а ПУЭ требуют заземления РВ, ОПН и вторичных обмоток измерительных трансформаторов (ИТ) вблизи места их установки, причем кратчайшим путем. Разнести точки заземления РВ, ОПН и вторичных обмоток ИТ особенно сложно в КРУ, где это оборудование установлено в соседних ячейках. С другой стороны, очевидно, что это требование не лишено оснований, поскольку, как уже говорилось выше, напряжение на ЗУ в точках подключения к нему молниезащитных аппаратов чрезвычайно велико. Дело усугубляется тем, что, в отличие от всех прочих заземляемых проводников, проводники от вторичных обмоток измерительных трансформаторов заземляются в одной точке, а это способствует передаче высокого потенциала на входы микропроцессорных устройств защиты, измерения и учета. Причем применением экранированного кабеля проблема не решается. Следует также упомянуть, что в последние годы вышли несколько ГОСТов, относящихся к области перенапряжений в сетях до 1000 В, а различными фирмами широко рекламируются соответствующие устройства защиты от перенапряжений (УЗИП). В электроустановках с воздушными линиями 380/220 В их применение действительно целесообразно. На ПС 110/35/6(10) кВ также имеются потребители напряжением до 1000 В, причем весьма ответственные, – это системы собственных нужд 380/220 В, системы постоянного или переменного оперативного тока. Однако в них нет ВЛ 0,4 кВ, при этом они находятся в пределах общей системы уравнивания потенциалов и за пределы границ ПС не выходят. Тем не менее, с учетом вышесказанного о переходных процессах в высоковольтных сетях, вызванных токами молнии, и о протекании разрядных токов через ОПН, вопрос о целесообразности применения УЗИП в сетях собственных нужд подстанций требует дополнительного анализа. Выводы В тех случаях, когда при расчетах ЗУ ПС по методу напряжения прикосновения рассчитанное сопротивление в несколько раз превышает 0,5 Ом, следует учитывать возможность негативного влияния этого сопротивления на электромагнитную совместимость оборудования (перенапряжения, помехозащищенность и др.). Конструкция ЗУ на ПС должна отвечать не только требованиям безопасности обслуживания, но также требованиям электромагнитной совместимости электрооборудования. Необходимо разработать и утвердить (сертифицировать) в соответствующих организациях Минпромэнерго методику расчета импульсных помех на ПС вместе с рекомендациями по минимизации их воздействия на микропроцессорные устройства релейной защиты, автоматики, телемеханики и связи. Г. 4.3. Схемы выдачи мощности и присоединения к сети электростанций 4.3. Схемы выдачи мощности и присоединения к сети электростанций Схема выдачи мощности электростанций зависит от конфигурации и схемы электрической сети энергосистемы, в которой сооружается электростанция, и, в свою очередь, существенно влияет на дальнейшее развитие этой сети. Схемы выдачи мощности крупных электростанций к узловым ПС основной сети в нормальных режимах работы энергосистемы и в нормальной схеме сети должны обеспечивать возможность выдачи всей располагаемой мощности (за вычетом нагрузки распределительной сети и собственных нужд) на всех этапах сооружения электростанции (энергоблок, очередь). Схема присоединения АЭС на всех этапах ввода мощности должна обеспечивать выдачу всей располагаемой мощности (за вычетом нагрузки распределительной сети и собственных нужд) в любой период суток или года как при полной схеме сети, так и при отключении любой линии или трансформатора связи шин без воздействия автоматики на разгрузку АЭС. В схемах присоединения к сети крупных ГЭС и КЭС на органическом топливе на всех этапах ввода мощности рекомендуется обеспечивать возможность выдачи всей располагаемой мощности станции (за вычетом нагрузки распределительной сети и собственных нужд) в любой период суток или года как при работе всех отходящих линий, так и отключении одной из линий. В качестве расчетного года, как правило, принимается год ввода последнего энергоблока. При этом следует учитывать, что по мере развития энергосистемы и появления новых электростанций район потребления электроэнергии рассматриваемой электростанции сужается; это может привести к изменению потоков мощности по отходящим ВЛ. В связи с этим схема выдачи мощности должна быть проверена на перспективу не менее 5 лет после ввода последнего энергоблока. Основными принципиальными вопросами являются выбор напряжения, на котором выдается мощность, оптимальное распределение генераторов между РУ разных напряжений, количество отходящих ВЛ на каждом из напряжений, характер и объем потоков обменной мощности. Требования к главным схемам электрических соединений электростанций регламентированы нормами технологического проектирования АЭС, КЭС и ГЭС. При напряжениях 330–750 кВ в качестве главных схем электрических соединений электростанций получили широкое использование: две системы шин с тремя выключателями на две цепи (схема 3/2); две системы шин с четырьмя выключателями на три цепи (схема 4 / 3); блочные схемы генератор — трансформатор — линия (ГТЛ) — РУ понижающей ПС соответствующего напряжения. Некоторое применение получили и другие главные схемы электрических соединений электростанций: блочные схемы ГТЛ с уравнительно-обходным многоугольником; схемы многоугольников с числом присоединений, как правило, до четырех, иногда до шести; схемы связанных многоугольников с двумя связывающими перемычками с выключателями в них. Современные крупные электростанции сооружаются без РУ генераторного напряжения. На электростанциях рекомендуется применять не более двух РУ повышенных напряжений (220–500 кВ, 330–750 кВ, 500–1150 кВ). Оптимальное распределение генераторов между РУ разных напряжений зависит от их единичной мощности и схемы сети района размещения станции. Современные АЭС и КЭС сооружаются с генераторами мощностью 500–1000 МВт, а ГЭС — до 640 МВт. Сооружение третьих РУ (как правило, 110 кВ) встречается крайне редко — на действующих электростанциях при нагрузке местного района, соизмеримой с мощностью генераторов. В остальных случаях при необходимости устанавливаются АТ 220 (330) / 110 кВ. Анализ схем выдачи мощности построенных в последние годы или строящихся электростанций показывает, что примерно одинаковое количество электростанций сооружается с одним или двумя РУ. При двух РУ одно из них имеет, как правило, напряжение 220 или 330 кВ. Такая схема целесообразна при расположении электростанций в районах с высокой плотностью нагрузок (100–150 кВт/км2 и более) и при размещении опорных ПС сети 220–330 кВ на расстоянии 50—100 км от электростанций. К этому РУ присоединяются один-два энергоблока мощностью 300—1000 МВт. На рис. 4.3, 4.4 и 4.5 приведены примеры схем выдачи мощности АЭС, КЭС на органическом топливе и ГЭС. Большинство АЭС сооружено в западных районах страны, где принята система напряжений 330–750 кВ, и выдают мощность на этих напряжениях (рис. 4.3, а, в); только на одной АЭС выдача мощности осуществляется на напряжениях 220 и 500 кВ (рис. 4.3, б). КЭС на органическом топливе, построенная на востоке страны, выдает мощность на напряжениях 220–500 кВ при двух РУ (рис. 4.4, а, б), 500 и 1150 кВ — при одном РУ (рис. 4.4, в). Большая часть ГЭС сооружается с системой напряжений 220–500 кВ (рис. 4.5, а, б, в). При выборе схем присоединения к сети ГАЭС определяющим в большинстве случаев является насосный режим, так как мощность, получаемая в этом режиме от тепловых электростанций системы, как правило, превышает мощность, выдаваемую в сеть в часы максимума нагрузки. Кроме того, продолжительность насосного режима превышает продолжительность режима выдачи мощности. Эти обстоятельства должны учитываться при определении необходимой пропускной способности сетей и расчета потерь электроэнергии на ее транспорт. Рост значений токов КЗ в энергосистемах привел к применению схем без установки АТ связи между двумя РУ ВН (рис. 4.4, б) или с двумя РУ одного напряжения с их параллельной работой через сети энергосистемы (рис. 4.4, в). Применение таких схем возможно в редких случаях при соответствии мощности, присоединяемой к шинам каждого РУ, и пропускной способности присоединенной к нему сети в нормальных, послеаварийных и ремонтных режимах. При размещении электростанций в непосредственной близости от узловых ПС сети ВН применяется присоединение блоков электростанции непосредственно к РУ ПС (рис. 4.4, г). Количество отходящих ВЛ на каждом напряжении определяется использованием их пропускной способности, которая, в свою очередь, зависит от размещения электростанций относительно центров нагрузки и от конфигурации сети. Например, большинство АЭС, расположенных в европейской части страны с развитой электрической сетью, становятся коммутационными узлами энергосистемы с большим количеством отходящих ВЛ, суммарная пропускная способность которых превышает мощность присоединенных генераторов (рис. 4.3, а,б). Этому способствует также необходимость выдачи всей мощности АЭС при выходе из работы любой ВЛ.    На схемы выдачи мощности ТЭЦ влияет то обстоятельство, что они сооружаются на территории или вблизи крупных городов или промышленных узлов. Это предопределяло выдачу мощности ТЭЦ на генераторном напряжении и на напряжении основной распределительной сети, как правило, 110 кВ (рис. 4.6, а). Однако за последнее время схемы выдачи мощности ТЭЦ претерпели такую же эволюцию, как и схемы КЭС: рост единичной мощности агрегатов и суммарной мощности ТЭЦ, применение дальней теплофикации и отдаление площадок ТЭЦ от потребителей привели к отказу от сооружения РУ генераторного напряжения и к повышению напряжения сети для выдачи мощности. На современных ТЭЦ блоки присоединяются к РУ 110–220 кВ (рис. 4.6, б).  Стремление упростить схемы выдачи мощности ТЭЦ привело к появлению схем, в которых РУ на ТЭЦ не сооружаются, а повышающие трансформаторы блоков присоединяются отдельными линиями к сети 110 кВ (рис. 4.6, в). Применение таких схем целесообразно при размещении ТЭЦ вблизи подстанций 220 (330)/110кВ, на шины которых может быть выдана вся мощность ТЭЦ. При блочном присоединении повышающих трансформаторов ТЭЦ к ПС энергосистемы между трансформаторами и генераторами устанавливаются выключатели. В последние годы наметилась тенденция к снижению мощности новых электростанций и энергоблоков с широким использованием парогазовых (ПГУ) и газотурбинных установок (ГТУ). Первые нашли применение при строительстве тепловых электростанций последнего поколения, а вторые — для электроснабжения и резервирования узлов нагрузки и отдельных потребителей. ГТЭС являются, как правило, многоагрегатными электростанциями с одной секционированной системой сборных шин; при этом выдача мощности осуществляется на генераторном напряжении, а в отдельных случаях и по ВЛ 110 (220) кВ. |