Лабораторная работа ТМП 2. Суклиян И.Е. ЛР4_converted_by_abcdpdf — копия (2). Расчет грузового плана судна с лесным грузом. Профессор Хлюстин рейс Находка Хиросима Инчхон

• Название: Расчет грузового плана судна с лесным грузом. Профессор Хлюстин рейс Находка Хиросима Инчхон
• Анкор: Лабораторная работа ТМП 2
• Дата: 26.04.2022
• Размер: 1.89 Mb.
• Имя файла: Суклиян И.Е. ЛР4_converted_by_abcdpdf — копия (2).docx
• Тип: Лабораторная работа; #497520
• страница: 2 из 2

Минимальная суммарная составляющая сил инерции и тяжести, действующая по оси OZ, может быть определена из:

^{  2}2  ^h ^

P_z m g cos

_
max

 ^{ }

 ^T

^max



 y^вcos2

max ^{ ,}

_

Pz=3662,4 kH

• Расчет сил, действующих на судно, производится по формулам:

F(x)  m a(x)  F_w(x)  F_s(x),

F( y)  m a( y)  F_w( y)  F_s( y) ,

F(z)  m a(z) ;

a(x,y,z) – продольное, поперечное и вертикальное ускорения, a(x) = 2,9

a(y) = 6,3

a(z) = 6,2

F_w(x)  1,5  b hF_w( y)  1,5  l h

• 
  продольная сила ветрового давления,
  
• 
  поперечная сила ветрового давления,
  

F_s(x)  p b h

• 
  продольная сила удара волн,
  

F_s( y)  p l h

• 
  поперечная сила удара волн,
  

p = 7,4 кН/м² при высоте заливания < 0,6 м, p = 19,6 кН/м² при высоте заливания > 1,2 м.
F_s( y)  19,6 * 6,27 * 2,82  345,56 F_s(x)  19,6 *9,16* 2,82  506,29 F_w ( y)  1,5  6,27 * 2,82  26,52 F_w( x)  1,5  9,16 * 2,82  38,74
F(x)  556  2,9  38,74  506,29  2157,4кНF( y)  556  6,3  26,52  345,56  3874,9кНF(z)  556* 6,0  3336кН

В диапазоне величин заливания более 0,6 м и менее 1,2 м значения p определяются линейной интерполяцией.

Приведенные ниже величины поперечных ускорений включают составляющие сил тяжести, килевой качки и подъема груза на волне, параллельно палубе. Приведенные величины вертикальных ускорений не включают значений статического веса.

Таблица 2.8 Основные данные ускорений

Поперечное ускорение ay в м/с2											Продольное ускорение в
Верх палубы	7,1	6,9	6,8	6,7	6,7	6,8	6,9	7,1	7,4	3,8
Низ палубы	6,5	6,3	6,1	6,1	6,1	6,1	6,3	6,5	6,7	2,9
Твиндек	5,9	5,6	5,5	5,4	5,4	5,5	5,6	5,9	6,2	2,0
Трюм	5,5	5,3	5,1	5,0	5,0	5,1	5,3	5,5	5,9	1,5
Доля длины судна L	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9
Вертикальное ускорение az в м/с2	7,6	6,2	5,0	4,3	4,3	5,0	6,2	7,6	9,2
Корма	Длина судна, L										Нос

Основные данные ускорений рассматриваются применительно к следующим условиям эксплуатации:

• 
  неограниченный район плавания;
  
• 
  любое время года;
  
• 
  длина судна (L) 122,09 м;
  
• 
  эксплуатационная скорость 12 узлов;
  
• 
  отношение B/h >= 13 (B – ширина судна, h – метацентрическая высота). Для судов, длина которых отличается от 100 м и скорость которых отличается от 15 узлов, величины ускорений корректируются коэффициентом, приведенным в таблице ниже.
  

Таблица 2.9. Коэффициент корректуры ускорений в зависимости от L и v судна

Длина, м =>	50	60	70	80	90	100	120	140	160	180	200
Скорость, уз
9	1,20	1,09	1,00	0,92	0,85	0,79	0,70	0,63	0,57	0,53	0,49
12	1,34	1,22	1,12	1,03	0,96	0,90	0,79	0,72	0,65	0,60	0,56
15	1,49	1,36	1,24	1,15	1,07	1,00	0,89	0,80	0,73	0,68	0,63
18	1,64	1,49	1,37	1,27	1,18	1,10	0,98	0,89	0,82	0,76	0,71
21	1,78	1,62	1,49	1,38	1,29	1,21	1,08	0,98	0,90	0,83	0,78
24	1,93	1,76	1,62	1,50	1,40	1,31	1,17	1,07	0,98	0,91	0,85

Дополнительно для судов, соотношение B/h у которых менее 13, величины поперечных ускорений исправляются коэффициентом, приведенным в таблице 2.10:
Таблица 2.10 Коэффициент корректуры при B/h < 13

B/h	7	8	9	10	11	12	13 и более
Верх палубы	1,56	1,40	1,27	1,19	1,11	1,05	1,00
Низ палубы	1,42	1,30	1,21	1,14	1,09	1,04	1,00
Твиндек	1,26	1,19	1,14	1,09	1,06	1,03	1,00
Трюм	1,15	1,12	1,09	1,06	1,04	1,02	1,00

Усилия, возникающие в найтовых при бортовой качке

• 
  под действие опрокидывающих моментов:
  

_F P_y h_g F_w( y)  h_n F_s( y)  h_з 0,5  P_z b_,


1
^нb sin  h cos

k 1

где h_к – расстояние по вертикали от палубы до верхней точки крепления найтова;

b – ширина груза на палубе;

h_g – расстояние по вертикали от палубы до середины груза; h_п – половина высоты площади парусности;

h_з – половина высоты заливания;

α₁ – угол между поперечным найтовым и палубой;

Условно можно принять h_п = h_з = h_g = половине высоты груза=1,41

_F 4622,11,41  26,52 1,41  345,56 1,41  0,5 3662,4 9,16 _{ }

^н9,16  sin 30  1,41* cos30

• 
  под действием сил, смещающих груз:
  

_F F( y)  f P_{z ,}

^нcos f sin 


1
1

где f– коэффициент трения скольжения.

_F 3874,9  0,5 3662,4 _{ 2234,1}

^нcos30  0,5  sin 30

Из полученных значений F_нвыбирается большее, которое и принимается за усилие, возникающее в найтовых при бортовой качке.

Усилия, возникающие в найтовых при килевой качке:

_{F } F(x)  f P_{z ,}


2
^н1 cos f sin 

2

где α₂ – угол между продольным найтовым и палубой.

^Fн1

_ 1212,03  0,5 *1464,8 _{ 287,15}

cos 30  0,5  sin 30

Расчет крепления груза:

Поперечные и продольные найтовы для крепления груза выбираются в соответствии с ГОСТ 7679-80 по разрывному усилию F_раз, которое определяется:

^Fраз^{ k}з.п. ^{ F}н^,

^Fраз

где k_з.п.–коэффициент запаса прочности

 3  2234,1  6702,3

Для крепления палубного груза k_з.п = 3, груза в трюмах k_з.п =2,5 Если для крепления используется 12 (n=12) найтовов, то они

выбираются по формуле:

^Fраз

 k_з.п.  F_н/ n_.

^{0 F}раз

 6702,3 / 4  1675,8кН_.

Дополнительная нагрузка на палубу при обтяжке найтовых принимается равной 10 – 12% от суммарного разрывного усилия всех найтовых.

Следовательно, мы берём 4 канатов типа ЛК-РО 1370(140) диаметром 52мм, с разрывным усилием 1785500 Н.
Вывод: требуется 8 найтовов для надежной крепежки палубного груза.