курсовая. Расчет и выбор электрических аппаратов для схем управления асинхронным двигателем с фазным ротором
![]()
|
6.3.Выбор реле напряжения. Для защиты от понижения напряжения применяют электромагнитные реле напряжения. При понижении напряжения сети такое реле размыкает свой контакт в цепи катушки контактора КМ, который отключает двигатель от сети, и он останавливается. Номинальное напряжение для реле KМ должно быть ![]() Напряжение срабатывания для контактора переменного тока должно быть ![]() ![]() Если требуется обеспечить самозапуск при значительных напряжениях сети (до 50%), применяются электромагнитные реле с высоким коэффициентом возврата. Напряжение отпускания таких реле: ![]() Так как ![]() При выборе реле следует проверить коммутационную способность контактов реле по току и напряжению катушки управляемого контактора. 6.4.Выбор автоматических выключателей. Номинальные значения напряжения ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() По данным параметрам выбираем автоматический выключатель с электромагнитным расцепителем типа А3120. 6.5.Выбор контакторов и магнитных пускателей. Важнейшей характеристикой контакторов и пускателей являются режимы коммутации нагрузки. Для контакторов серии КПВ допустимый ток повторно-кратковременного режима с учетом нагрева контактов дугой можно определить по формуле: ![]() где ![]() ![]() По своим данным выбираю тип контакторов. Выбираю КМ200. 1)Допустимая частота срабатывания в час равна 1. 2)Род тока – переменный. 3)Частот 50 Гц. 4)Напряжение 220В. 5)Ток 10.3 (главные контакты). 6)Вспомогательные контакты: два замыкающих и два размыкающих. 7.Расчет электромагнита постоянного тока. ![]() обходимой электромагнитной силы при определенных условиях нагрева и охлаждения катушки, т. е. зависит от размеров магнитопровода, наличия рабочих и нерабочих зазоров, размеров и обмоточных данных катушки. Остальные элементы конструкций в меньшей степени влияют на работу ЭМ. Поэтому целесообразно ввести некоторые характерные для принятой методики расчета понятия: ядро ЭМ - часть ЭМ, состоящая из втягивающей катушки, участка магнитопровода, охватываемого ею, и полюсного наконечника; определяющий размер ядра электромагнита - диаметр сердечника ЭМ –dс; расчет ядра электромагнита - определение размера ядра и обмоточных данных катушки. Предлагаемая методика предполагает три этапа расчета ЭМ. Предварительный расчет с использованием упрощенных соотношений, предусматривающий в первом приближении определение размера магнитопровода, катушки, сечения и числа витков обмотки. Разработка по данным предварительного расчета конструкции ЭМ с применением основанных на опыте проектирования и физическом моделировании ряда конструктивных коэффициентов и параметров. Проектный расчет ЭМ, предусматривающий окончательное уточнение полученных в предварительном расчете параметров, геометрических размеров, обмоточных данных. Оценка соответствия температурных и энергетических параметров существующим нормам. Расчету электромагнита должен предшествовать анализ киниматичес- кой схемы механизма, с которым электромагнит сочленен, с целью определения результирующих характеристик противодействующих сил или моментов, которые необходимо преодолеть при движении якоря. В результате должен быть установлен зазор по ходу якоря, при котором ![]() F0=К·Fп где К = 1,2 ÷ 1,5 - коэффициент запаса принимаемый для самых не благоприятных условий эксплуатации (пониженное напряжения при нагретой катушке). Значения критической силы F0 (кг) и критического зазора δо (см) яв- ляются основными исходными данными расчета ЭМ. Кроме того, необходимо знать условия работы ЭМ (продолжительный, кратковременный), род тока, напряжение U, частоту f, тип якоря ЭМ (прямоходовой, поворотный, внедряющийся), исполнение катушки (токовые, напряжения, намотанные на каркас, трубу, сердечник, бескаркасные и т. д.). Заданный тип электромагнита и исходные данные для его расчета для предписанного студенту варианта приведены в приложении У. Для студентов безотрывных форм обучения номер варианта соответствует сумме двух последних цифр учебного шифра Эскизы предлагаемых к разработке электромагнитов приведены на рисунке ниже. При этом предполагается, что электромагниты открытого исполнения для продолжительного режима работы. Катушка наматывается на латунную трубу толщиной 1мм, на торцах обмотки имеется по одной изоляционной шайбе из текстолита толщиной 2 мм. Для устранения запинания якоря под полюсными наконечниками магнитопровода уложены немагнитные металлические прокладки толщиной 0,3 мм. В процессе разработки электромагнита необходимо выполнить сле- ![]() ![]() Рис.1. Эскиз электромагнитов: а) поворотного; б) прямоходового Исходные данные для расчета электромагнита 16 вариант. Выполнить расчет электромагнита постоянного тока при заданных параметрах Тип электромагнита – поворотный; Критический зазор – ![]() Критическая сила – F0 = 6.0 кг; Напряжение сети – U0 = 85 B. Электромагниты открытого исполнения для продолжительного режи- ма работы. Катушка наматывается на латунную трубу толщиной 1 мм, на торцах обмотки имеется по одной изоляционной шайбе из текстолита толщиной 2 мм. Для устранения закипания якоря под полюсными наконечниками магнитопровода уложены немагнитные металлические прокладки толщиной 0,3 мм. Эскиз предполагаемого к разработке электромагнита постоянного тока приводится на рис.3.5. В процессе разработки электромагнита необходимо выполнить следу- ющий объем расчетов: определить основные размеры электромагнита; рассчитать обмоточные данные катушки; разработать эскиз электромагнита; определить максимальную температуру по сечению катушки ЭМ; ![]() ![]() Рис.2. Эскиз поворотного электромагнита постоянного тока 7.1.Выбор параметров и безразмерных коэффициентов электромагнита. Для проведения расчета необходимо задаться некоторыми параметра- ми и безразмерными коэффициентами предварительного расчета: а) принять исполнение катушки, класс ее изоляции и в соответствии с этим допустимое превышение температуры катушки относительно окружающей среды (приложение Ф) ![]() Принимаем: ![]() б)при нормированной температуре окружающей среды ![]() В соответствии с принятыми значениями ![]() ![]() а) коэффициент теплоотдачи с наружной поверхности катушки: ![]() б) удельное сопротивление провода нагретой катушки: ![]() ![]() ![]() провода при 0°С; ![]() в) коэффициент теплообмена с внутренней поверхностью катушки: ![]() где ![]() внутренней поверхностью катушки, намотанной на трубу, и сердечником Используя накопленный опыт проектирования [7], принять значения безразмерных конструктивных коэффициентов с учетом наличия на сердечнике полюсного наконечника по табл. 3.1, рис.2., ![]() где ![]() Предварительное заполнение окна катушки металлом провода ![]() где Sм— сечение провода и обработки, см2; W -число витков обмотки; Н и А- высота и ширина катушки ; ![]() проводов. Впоследствии требует уточнения. Задаемся возможным снижением напряжения в сети X = 0.85, а также снижением магнитного потенциала в стали и в нерабочих зазорах (снижение МДС). В рационально построенных конструкциях падения МДС в стали магнигопровода составляет 10 ![]() 5 ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Принимаем ![]() 7.2.Расчет ядра электромагнита. Приближенное значение индукции в воздушном зазоре можно получить [13,19], используя безразмерные конструктивные коэффициенты для поворотного ЭМ ![]() где С1 — постоянная и определяется: ![]() ![]() Тогда значение индукции в воздушном зазоре: ![]() В связи с наличием полюсного наконечника происходит «выпучивание» магнитного потока в зазоре (силовые линии поля исходят не только из горизонтальной плоскости полюсного наконечника, но и из его боковых). Значение коэффициента «выпучивания», учитывающего это явление для ЭМ данного типа, определим по формуле: ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() задаваясь произвольными значениями χ. Результаты расчета свести в табл.3.7 Таблица 3.7
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() (рис.3), интерполируя, найти значение χ, соответствующее заданной величине F0, что позволяет получить определяющий размер ядра электромагнита dс, см: ![]() ![]() ![]() |