Компур 30 тонн Васильев М.В.. Реконструкция камеры хранения мороженого мяса вместимостью 30 тонн на ооо мпз Компур
 Скачать 231.63 Kb.
|
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
°С
(2.2.1) 
- коэффициент теплопроводности
- требуемый коэффициент теплопередачи
- 
- термическое сопротивление всех слоев
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности| Наименование и конструкция ограждения | № слоя | Наименование и материал | Толщина ẟi | Коэффициент теплопередачи λi | Тепловое сопротивление  |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Наружная стена  | 1 | Штукатурка сложным раствором по металлической сетке | 0.002 | 0.236 | 0.008 |
| 2 | Теплоизоляция из пенопласта полистирольного ПСБ-С | - | 0.05 | - | |
| 3 | Пароизоляция – 2 слоя гидроизола на битумной мастике | 0.004 | 0.3 | 0.013 | |
| 4 | Штукатурка цементно-песчаная | 0.02 | 0.93 | 0.022 | |
| 5 | Кладка кирпичная на цементном растворе | 0.6 | 0.81 | 0.74 | |
| 6 | Штукатурка сложным раствором | 0.02 | 0.93 | 0.022 | |
| | Σ=0.694 | ||||
| Внутренняя стена | 1 | Штукатурка сложным раствором | 0.02 | 0.98 | 0.02 |
| 2 | Теплоизоляция из пенопласта полистирольного ПСБ-С | - | 0.05 | - | |
| 3 | Пароизоляция – 2 слоя гидроизола на битумной мастике | 0.004 | 0.3 | 0.013 | |
| 4 | Штукатурка цементно-песчаная | 0.02 | 0.93 | 0.022 | |
| 5 | Кладка кирпичная на цементном растворе | 0.55 | 0.81 | 0.154 | |
| 6 | Штукатурка сложным раствором | 0.02 | 0.93 | 0.022 | |
| | Σ=0.231 | ||||
| Продолжение таблицы 1 | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |
| Перекрытие  | 1 | 5 слоев гидроизола на битумной мастике | 0,012 | 0.3 | 0.040 | |
| 2 | Стяжка из бетона по металлический сетке | 0.040 | 1,86 | 0.022 | ||
| 3 | Пароизоляция | 0,001 | 0.15 | - | ||
| 4 | Плитная теплоизоляция (ПСБ-С) | - | 0.05 | - | ||
| 5 | Железобетонная плита покрытия | 0.035 | 2.04 | 0.017 | ||
| | Σ=0.079 | |||||
| Полы  | 1 | Монолитное бетонное покрытие из тяжелого бетона | 0,040 | 1,86 | 0.022 | |
| 2 | Армобетонная стяжка | 0,080 | 0,15 | 0,043 | ||
| 3 | Пароизоляция (1 слой пергамина) | 0,001 | 2,04 | - | ||
| 4 | Плитная теплоизоляция (ПСБ-С) | - | 0.2 | - | ||
| 5 | Цементно-песчаный раствор | 0.025 | 0.98 | 0.026 | ||
| 6 | Уплотненный песок | 1.35 | 0.98 | 0.026 | ||
| | Σ=2,43 | |||||
Камера хранения мороженого мяса
СВС
λ из =0,05
; К0тр = 0,43
; λ вн =8 ; λ н =23 ; ∑ σi/λi =0,694
Определяем толщину теплоизоляции (в м):
Принимаю толщину теплоизоляции 150 мм
СВВ
λ из =0,05
; К0тр = 0,43 ; λ вн =8 ; λ н =23 ; ∑ σi/λi =0,694 Определяем толщину теплоизоляции (в м):
Принимаю толщину теплоизоляции 150 мм
Принимаю толщину теплоизоляции 150 мм (один слой 100 мм и один 50 мм)
;СВЗ
λ из =0,05
; К0тр = 0,43 ; λ вн =8 ; λ н =23 ; ∑ σi/λi =0,694 Определяем толщину теплоизоляции (в м):
Принимаю толщину теплоизоляции 150 мм
СВЮ
λ из =0,05
; К0тр = 0,21 ; λ вн = 9 ; λ н =9 ; ∑ σi/λi=0,231
Определяю толщину теплоизоляции (в м):
Принимаю толщину теплоизоляции 100 мм
Потолок
λ из =0,05
; К0тр = 0,41 ; λ вн = 7 ; λ н = 23 ; ∑ σi/λi=0.079
Определяю толщину теплоизоляции (в м) для потолка:
Принимаю толщину теплоизоляции 200 мм (два слоя по 100)
;Пол
λ из =0,02
; К0тр = 0,41 ; λ вн = 6 ; ∑ σi/λi=2.43 Определяю толщину теплоизоляции (в м) для пола:
Таблица 2 Сводная таблица теплоизоляции
| Ограждение | t ◦С | λ н  | λ вн  | R н | Rвн |  | Толщина теплоизоляционного слоя (мм) | Коэффициент теплопередач  | ||
| | δ изтр | δ изд | К0тр | К0д | ||||||
| Камера № 2 | -2 | | | | | | | | | |
| СНЮ-З | | 23 | 8 | 0,04 | 0,125 | 0.694 | 112 | 150 | 0.26 | 0.30 |
| СВЮ-В | | 23 | 8 | 0,04 | 0,125 | 0.694 | 149 | 150 | 0.26 | 0.25 |
| СВС-З | | 11 | 9 | 0,09 | 0,11 | 0.231 | 97 | 100 | 0.50 | 0.41 |
| СВС-В | | 9 | 9 | 0,11 | 0,125 | 0.231 | 97 | 100 | 0.26 | 0.25 |
| Потолок | | - | 6 | - | 0,166 | 2,43 | 422 | 422 | 0.41 | 0.41 |
| Пол | | 23 | 7 | 0.04 | 0.142 | 0.079 | 194 | 200 | 0.41 | 0.41 |
2.3.2 Калорический расчет холодильных сооружений.
Теплопритоки через ограждение конструкций Q1 определяются как сумма теплопритоков. Вызванных наличием разности температур снаружи ограждения и внутри ограждаемого помещения Q1Т, а также теплопритоков в результате воздействия солнечной радиации Q1Cчерез покрытия и наружные стены:
Q1=Q1Т+Q1C
Теплопритоки через стены, перекрытия или покрытия Q1Т (в кВт) рассчитываются по формуле:
Q1C=кдFƟ*10-3=кдF(tн-tв)*10-3
Где кд – действительный коэффициент теплопередачи ограждения, определяемый при расчете толщины теплоизоляционного слоя;
F- расчетная площадь поверхностей ограждения, м2;
Ɵ- расчетная разность температуры (температурный напор), 0С
tн-расчетная температура воздуха с наружной стороны ограждения ,0С
tв- расчетная температура воздуха внутри охлаждаемого помещения, 0С
| Q1(Вт) | Q1 Км | 216 | 234 | 189 | 7 | 44 | 689 | Σ=1379 |
| Q1 Обор | 216 | 234 | 189 | 7 | 44 | 689 | Σ=1379 | |
| Q1С (Вт) | - | 48 | - | - | - | 261 | | |
| Ѳ ºС | - | 6,5 | - | - | - | 17,7 | | |
| Q1Т (Вт) | Q1ТКм | 216 | 186 | 189 | 7 | 44 | 428 | |
| Q1Т Обор | 216 | 186 | 189 | 7 | 44 | 428 | | |
 °C | 20 | 20 | 14 | 20 | 14 | 14 | | |
| tк°C | -2 | -2 | -2 | -2 | -2 | -2 | | |
 Таблица 3 расчет теплопритока Q1 tн°C | 18 | 18 | 12 | 18 | 12 | 12 | | |
| Размеры ограждений | Площадь (м2) | 144 | 144 | 144 | 144 | 150 | 150 | |
| Высота (м) | 6 | 6 | 6 | 6 | - | - | | |
| Ширина (м) | - | - | - | - | 6,3 | 6,2 | | |
| Длина (м) | 24 | 24 | 24 | 24 | 24 | 24 | | |
| К  | 0.300 | 0.258 | 0.41 | 0.252 | 0.41 | 0.41 | | |
| Ориентация | СВС | СВВ | СВЮ | СВЗ | Потолок | Пол | | |
Теплопритоки продуктов:
Теплоприток от мяса при их холодильной обработке (Вт)
Q2пр = Мпост *(iпост - iвып)*106/ (τ*3600)
Мпост - суточное поступления продукт, т в сутки
iпост – удельная энтальпия продукта поступающего в камеру при температуре поступления tпост кДж/(кг*К)
iвып – удельная энтальпия продукта , выпускаемого из камеры при температуре выпуска tпост кДж/(кг*К)
τ –продолжительность холодильной обработки Час
Мпр = 30 ×0,08= 2,4
Q2пр =2,4 ×28×
= 0,8 кВтТеплоприток от освещения (кВт)
q1=A*F
где: F – площадь камеры, м2; А – удельная теплота источников освещения, Вт/м2; принимается А = 2,3 Вт/м2
q1= 2, 3×144=331,2 (кВт)
Теплоприток от пребывания людей (Вт)
q2=350× n
где 350- тепловыделения одного работающего человека. Вт на 1 человека
n- число работающих в помещении людей. Принимается количество людей n в камерах площадью до 200 м2 - от 2 до 3 человек, и в камерах площадью свыше 200 м2 - 3 – 4 человека.
q2=350× 2= 700 Вт
Теплоприток от рабочих электродвигателей q3 (Вт) при расположении электродвигателей в охлаждаемом помещении определяют по формуле
q3=ΣNэл × η
ΣNэл – суммарная мощность электродвигателей оборудования кВт
Η – КПД электродвигателей
Nэл.дв = 2 - 4 кВт.
q3= 2 КВ= 2000 ВТ
Теплоприток при открывании дверей q4 (Вт) определяют по формуле
q4=B×F
где В- удельный теплоприток из соседнего помещения через открытый двери, отнесённые к 1м2 площадь камеры Вт/ м2 принимается по данным Приложения 1
F – площадь ограждения м2
q4= 12 ×144= 1728 Вт
Камера хранения мороженого мяса
Теплоприток от продукта при его холодильной обработке
Мпост=30 тонн
Q2пр = 0.8(кВт)
Эксплуатационные теплопритоки:
Теплоприток от освещения (кВт)
q1=331.2 (кВт)
Теплоприток от пребывания людей
q2=700(кВт)
Теплоприток от рабочих электродвигателей
q3=ΣNэл= 2(кВт)
Теплоприток при открывании дверей (кВт) определяют по формуле
q4=B*F =1728 (кВт)
Определение теплопритока на камерное оборудование:
Q4=q1+q2+q3+q4 =331.2+700+2+1728 =2761.2(кВт)
2.3.3Расчет и подбор воздухоохладителя в камеру хранения мяса мороженого.
Определяем площадь теплопередающей поверхности в м2 по формуле:
/1/ (2.3.3.1)Величину коэффициента теплопередачи k принимают равной 13 – 17 Вт/(м2К), значение температурного напора t в интервале 4 – 6 oC при хранении яиц и свежих овощей и фруктов, и в интервале 7 – 10 oC при хранении других продуктов.
Определяем объемный расход воздуха в м3/с по формуле:
/1/ (2.3.3.2)
Значения плотности воздуха, выходящего из воздухоохладителя вз , составляют при 0 oC – 1,293 кг/м3; при -10 oC – 1,342 кг/м3; при -20 oC – 1,396 кг/м3 и при -30 oC – 1,453 кг/м3. Разность энтальпий воздуха на входе и выходе из воздухоохладителя i в интервале относительной влажности 80…100 % составляет 2,5 – 3,5 кДж/кг.
Таблица 9. Технические характеристики воздухоохладителя «Guentner DHN 051C/24»
| Бренд | Guentner |
| Страна производитель | Германия |
| Вес | 175 |
| Воздухопроизводительность | 10840 м3/ч |
| Дальность струи | 214 м |
| Диаметр вентилятора | 500 мм |
| Ламель | 4мм |
| Количество вентиляторов | 2 шт. |
| Мощность вентилятора | 2х500 Вт |
| Объем труб | 29л |
| Оттайка | воздухом |
| Питание | 400 В / 50 Гц / 3 |
| Площадь поверхности, м2 | 173 |
| Размеры | 2480х1565х450 мм |
| Серия | DHN |
| Соединения | 22/54 мм (вход/выход) |
| Холодопроизводительность при t°кип.-25°С, t°кам. -18°C (SC3) | 19,9 кВт |
| Холодопроизводительность при t°кип.-8°С, t°кам. - 0°C (SC2) | 24,6 кВт |
2.4 Описание конструкции выбранного оборудования
Двухблочный потолочный испаритель для использования с HFC (фторуглеводородами): R404A, R507, R134a, R22. Блок охладителя выполнен из медных трубок диаметром 15 мм. Ламели алюминиевые с шагом 4,7 и 10 мм. Трубный пучок 50 х 50 мм коридорного типа. Патентованная конструкция несущих труб обеспечивает снятие нагрузки с заполненного хладагентом трубного пучка, благодаря чему достигается высокая герметизация.
Корпус изготовлен из алюминия стойкого к морской воде. Корпус испарителя с диаметром вентилятора более 650 мм из оцинкованного стального листа. Окраска DD RAL 9003. Поддон алюминиевый, стойкий к морской воде. Для облегчения очистки поддон откидной (съемный).
Используются малошумные аксиальные вентиляторы с не требующими технического обслуживания двигателями. Тип защиты IP 44 (для версии 041) и IP 54 (для версии 046, 051 и 066) по DIN 40050. Диапазон применения от -30°C до 45°C. Напор воздуха по направлению движения. Защита двигателей производится встроенными термоконтактами (термисторами).