курсовой Таничева. Содержание Стр. Введение

• Название: Содержание Стр. Введение
• Дата: 29.05.2022
• Размер: 0.51 Mb.
• Имя файла: курсовой Таничева.doc
• Тип: Реферат; #555539
• страница: 4 из 5

где Re – критерий Рейнольдса; ср – средняя вязкость воздуха; dэ – эквивалентный диаметр частиц, dэ = dч = 1,2 мм. Вязкость воздуха при tср определим по формуле [3, ф-ла.1.12]   T0+C T13/2 ср = 0 T1 + C T   0 где 0 – вязкость газа при 0 °С и атмосферном давлении; T1 = T0 + tср = 273 + 82,5 = 355,5К – температура воздуха; C – константа Диаметр сушилки: d √ 4V = √ 4×4,57 = 2.482 м  3.14 × 0.644 Принимаем d = 2.5м Тогда действительная скорость воздуха   4V = 4×4,57 2 = 0.634 м/с d2 3.14 × 2.5 Действительное число псевдоожижения K   = 0.634 = 2.168  пс 0.3
						КП18.02.07.915.00.00.000.ПЗ	Лист
Изм		Лист	№ документа	Подпись	Дата

2.3.Конструкционный расчет проектируемого аппарата Принимаем диаметр отверстий распределительной решетки [6,7] d0  2.5мм Высота гидродинамической стабилизации слоя Hст  20d0 = 20 × 2.5 = 50,0мм Высота слоя материала H  4Hст = 4 × 50,0 = 200,0 мм Высота сепарационного пространства Hс  5H = 5 × 200,0 = 1000 мм Определим число отверстий в распределительной решетке. Принимаем долю свободного сечения решетки [6,7] Fc = 0.03 Тогда число отверстий d2Fс 2.52×0.03 n  = 2 = 30000 d2 0.0025 Принимаем размещение отверстий по вершинам равностороннего треугольника. Тогда сторона треугольника. Критерий Архимеда gdэ3чсрср 9.81×0.00123×(1480–0.993)×0.993 Ar  = (2,10 × 10-5)2 = 3.2 × 104  2 cр Порозность слоя 2  = 18× 32.9 +0.036 ×32.9 = 0.482 3.2 × 104
						КП18.02.07.915.00.00.000.ПЗ	Лист
Изм		Лист	№ документа	Подпись	Дата

2.4. Гидравлический расчет аппарата Гидравлическое сопротивление псевдоожиженного слоя Pпс = 1480 × (1 – 0,482) × 9,81 × 1 = 1505 Па Минимально допустимое гидравлическое сопротивление решетки K20 Pрmin Pпс 2 (K  1) 1   0 где 0 – порозность неподвижного слоя, 0 = 0,4 [4]. Соответственно 2 P = 1505 × 2.168×(0.482–0.4) = 260 Па pmin ( 2.1682 – 1) × (1 – 0,4) Действительное гидравлическое сопротивление решетки 2  ср Pр    Fс   2 где  – коэффициент сопротивления решетки,  = 1,5 [4, стр. 172].  0,63422 0.993 Pр = 1.5 ×  0.03 × 2 = 333 Па   Общее гидравлическое сопротивление установки P = 1505 + 333 = 1538 Па Принимаем давление на выходе из аппарата Pвых = 0,11 МПа Тогда давление воздуха на входе в сушилку Pвх = Рвых + P = 0.11 МПа + 0,0015 = 0,1115 Мпа pвс – потери давления во всасывающей линии; принимаем забор непосред- ственно из атмосферы, pвс = 0 МПа; pн – потери давления в нагнетательной линии; воздух проходит через кало рифер, гидравлическое сопротивление которого примем 10% от p2: pн = 0,1115 × 0,1 = 0,0112 МПа;
						КП18.02.07.915.00.00.000.ПЗ	Лист
Изм		Лист	№ документа	Подпись	Дата