сп15. СП 15. Сп 15. 13330. 2020 ii предисловие Сведения о своде правил
 Скачать 2.63 Mb.
|
|
СП 15.13330.2020 37 При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление кладки R c принимается в формуле (7.8) большим из двух значений с, определяемого по формуле (7.9) для неармированной кладки, или R c = где R sk – расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом сжатии, определяемое по формуле (7.23) или (7.24). Вкладке из камней и блоков пустотностью 48 % и более при опирании перекрытий и балок на глубину 25 см и менее следует проводить дополнительный расчет кладки на скалывание и срез в соответствии с пунктом Ж приложения Жили предусматривать выполнение конструктивных мероприятий в соответствии с пунктом Ж. аи Различные случаи местного сжатия Рисунок 7.6 – Определение расчетных площадей сечений при смятии (местном сжатии СП 15.13330.2020 38 7.15 При одновременном действии местной (опорные реакции балок, прогонов, перекрытий и т.п.) и основной нагрузок (вес вышележащей кладки и нагрузка, передающаяся на эту кладку) расчет проводится раздельно на местную нагрузку и на сумму местной и основной нагрузок, при этом принимаются различные значения по таблице 7.4 и таблице 7.5. При расчете на сумму местной и основной нагрузок разрешается учитывать только ту часть местной нагрузки, которая будет приложена до загружения площади смятия основной нагрузкой. Примечание В случае, когда площадь сечения достаточна для восприятия одной лишь местной нагрузки, но недостаточна для восприятия суммы местной и основной нагрузок, допускается устранять передачу основной нагрузки на площадь смятия путем устройства промежутка или укладки мягкой прокладки над опорным концом прогона, балки или перемычки. 7.16 Расчетная площадь сечения А определяется последующим правилам а) при площади смятия, включающей всю толщину стены, в расчетную площадь смятия включаются участки длиной не более толщины стены в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. рисунок 7.6, а б) при площади смятия, расположенной на краю стены по всей ее толщине, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается также расчетная площадь, указанная на рисунке 7.6, б пунктиром в) при опирании на стену концов прогонов и балок в расчетную площадь смятия включается площадь сечения стены шириной, равной глубине заделки опорного участка прогона или балки, и длиной не более расстояния между осями двух соседних пролетов между балками (рисунок 7.6, в если расстояние между балками превышает двойную толщину стены, длина расчетной площади сечения определяется как сумма ширины балки си удвоенной толщины стены h рисунок 7.6, в г) при смятии под краевой нагрузкой, приложенной к угловому участку стены, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на рисунке 7.6, г пунктиром д) при площади смятия, расположенной на части длины и ширины сечения, расчетная площадь принимается согласно рисунку 7.6, д. Если площадь смятия расположена вблизи от края сечения, то при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь сечения, не меньшая, чем определяемая по рисунку 7.6, г, при приложении той же нагрузки к угловому участку стены е) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной СП 15.13330.2020 39 и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на рисунке 7.6, е пунктиром ж) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры и части стены или простенка, увеличение расчетной площади по сравнению с площадью смятия следует учитывать только для нагрузки, равнодействующая которой приложена в пределах полки (стены) или же в пределах ребра (пилястры) с эксцентриситетом е > 1/6L в сторону стены где L – длина площади смятия, е – эксцентриситет по отношению коси площади смятия. В этих случаях в расчетную площадь сечения включается кроме площади смятия часть площади сечения полки шириной С, равной глубине заделки опорной плиты вкладку стены и длиной в каждую сторону от края плиты не более толщины стены (рисунок 7.6, ж и) если сечение имеет сложную форму, не допускается учитывать при определении расчетной площади сечения участки, связь которых с загруженным участком недостаточна для перераспределения давления участки 1 и 2 на рисунке 7.6, и. Примечание Во всех случаях, приведенных на рисунке 7.6, в расчетную площадь сечения А включается площадь смятия А. При опирании на край кладки изгибаемых элементов (балок, прогонов и т.п.) без распределительных плит или с распределительными плитами, которые могут поворачиваться вместе с концами элемента, длина опорного участка элемента должна приниматься по расчету. При этом плита обеспечивает распределение нагрузки только по своей ширине в направлении, перпендикулярном к изгибаемому элементу. Указания настоящего пункта не распространяются на расчет опор висячих стен, который выполняется согласно 7.13 и 9.9. Примечания При необходимости увеличения площади смятия под опорными плитами следует укладывать на них стальные прокладки, фиксирующие положение опорного давления. 2 Конструктивные требования к участкам кладки, загруженным местными нагрузками, приводятся в 9.46 – 9.49. Изгибаемые элементы Расчет изгибаемых неармированных элементов следует выполнять по формуле M R tb W, (7.11) где М – расчетный изгибающий момент R tb – расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе см. таблицы 6.11 – 6.13); W – момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе. СП 15.13330.2020 40 Расчет изгибаемых неармированных элементов на поперечную силу следует выполнять по формуле Q R tw bz, (7.12) где R tw – расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе, по таблицам 6.11 – 6.13; b – ширина сечения z – плечо внутренней пары сил, для прямоугольного сечения, h z 3 2 = . Примечание Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по неперевязанному сечению, допускается только в случае проверки прочности нормального сцепления кирпича (камня, блока) складочным раствором непосредственно на объекте в соответствии с ГОСТ. Центрально-растянутые элементы 7.19 Расчет элементов неармированных каменных конструкций на прочность при осевом растяжении следует проводить по формуле N R t A, (7.13) где N – расчетная осевая сила при растяжении R t – расчетное сопротивление кладки растяжению, принимаемое по таблицам 6.11 – 6.13 по перевязанному сечению А – расчетная площадь сечения. Примечание Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на осевое растяжение по неперевязанному сечению, не допускается. Срез Расчет неармированной кладки на срез по горизонтальным неперевязанным швами перевязанным швам кладки следует выполнять по формуле Q (R sq + 0,8n 0 ) А, (7.14) где R sq – расчетное сопротивление срезу (см. таблицу 6.11); – коэффициент трения по шву кладки, принимаемый для кладки из кирпича и камней правильной формы равным 0,7; 0 – среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, определяемой с коэффициентом надежности по нагрузке 0,9; п – коэффициент, принимаемый равным 1,0 для кладки из полнотелого кирпича и камней и равным 0,5 для кладки из пустотелого кирпича и камней с вертикальными пустотами, а также для кладки из рваного бутового камня А – расчетная площадь сечения. СП 15.13330.2020 41 Расчет кладки на срез по перевязанному сечению (по кирпичу или камню) следует выполнять по формуле (7.14) без учета обжатия (й член формулы 7.14). Расчетные сопротивления кладки должны приниматься по таблице 6.12. При внецентренном сжатии с эксцентриситетами, выходящими за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений е, в расчетную площадь сечения включается только площадь сжатой части сечения Ас Многослойные стены с облицовкой каменными кладочными материалами 7.21 Отдельные слои многослойных стен должны быть соединены между собой жесткими или гибкими связями. Жесткие связи должны обеспечивать распределение нагрузки между конструктивными слоями. При гибком соединении слоев каждый слой следует рассчитывать раздельно на воспринимаемые нагрузки. Жесткими являются связи: а) при любом теплоизоляционном слое и расстояниях между осями вертикальных диафрагм из тычковых рядов кирпичей или камней не более 10h и не более 120 см, где h – толщина более тонкого конструктивного слоя; б) при теплоизоляционном слое из монолитного бетона с пределом прочности на сжатие не менее 0,7 МПа или кладке из камней марки не ниже М при тычковых горизонтальных прокладных рядах, расположенных на расстояниях между осями рядов по высоте кладки не более 5h; в) при соблюдении требований по перевязке слоев в соответствии с 9.7. Расчет многослойных стен с жесткими связями следует выполнять а) при центральном сжатии по формуле (7.1); б) при внецентренном сжатии по формуле (при этом коэффициент для кладки с вертикальными диафрагмами принимается равным 1,0. В формулах (7.1) и (7.4) принимаются площадь приведенного сечения A red , площадь сжатой части приведенного сечения A cred и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности mR. Коэффициенты продольного изгиба , 1 и коэффициент т g следует определять по указаниям 7.2 − 7.7 для материала слоя, к которому приводится сечение. СП 15.13330.2020 42 При приведении сечения стены к одному материалу толщина слоев должна приниматься фактической, а ширина слоев (по длине стены) изменяться пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования прочности слоев по формуле i i red m R b b mR = , (7.15) где b red – приведенная ширина слоя b – фактическая ширина слоя R; т – расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение R i ; m i – расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности любого другого слоя стены. Коэффициенты использования прочности слоев в многослойных стенах т и приведены в таблице 7.6. Таблица Коэффициенты использования прочности слоев из бетонных камней т из материалов керамические камни кирпич керамический пластического прессования кирпич силикатный кирпич керамический полусухого прессования m m i m m i m m i m Камни марок Ми выше из бетонов напористых заполнителях и из поризованных бетонов 0,8 1 0,9 1 1 0,9 1 0,85 Камни марок Ми выше из автоклавных ячеистых бетонов – – 0,85 1 1 0,8 1 0,8 Камни марок Ми выше из неавтоклавных ячеистых бетонов 0,7 1 0,8 1 0,9 1,0 7.24 При расчете многослойных стен с гибкими связями коэффициенты , 1 и т g следует определять по 7.2 − 7.7 для условной толщины, равной сумме толщин двух конструктивных слоев, умноженной на коэффициент 0,7, ноне меньше полученной отдельно для основного слоя. При различном материале слоев принимается приведенная упругая характеристика кладки red , определяемая по формуле 1 1 2 2 1 2 ( ) ( ) red h h h h + = + , (7.16) где 1 и 2 – упругие характеристики слоев h 1 и h 2 – толщина слоев. СП 15.13330.2020 43 7.25 Многослойные стены с утеплителями с пределом прочности на сжатие 1,5 МПа и ниже следует рассчитывать по сечению кладки без учета несущей способности утеплителя. 7.26 В двухслойных стенах при жесткой связи слоев эксцентриситет продольной силы, направленной в сторону термоизоляционного слоя относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения, должен быть не больше 0,5 у Сечение стен с облицовкой следует приводить к материалу основного несущего слоя стены. Расчет по раскрытию швов облицовки на растянутой стороне сечения при эксцентриситете в сторону кладки, превышающему относительно оси приведенного сечения, следует проводить по указаниям 8.3. Коэффициенты использования прочности слоев в стенах с облицовками m и m i приведены в таблице 7.7. Таблица Материал облицовочного слоя Материал стены т керамические камни керамический кирпич пластического прессования силикатный кирпич керамический кирпич полусухого прессования m i m m i m m i m m i m Лицевой кирпич пластического прессования высотой 65 мм 0,8 1 1 0,9 1 0,6 1 0,65 Лицевые керамические камни со щелевидными пустотами высотой 140 мм 1 0,9 1 0,8 0,85 0,6 1 0,5 Крупноразмерные плиты из силикатного бетона 0,6 0,8 0,6 0,7 0,7 0,6 0,9 0,6 Силикатный кирпич 0,6 0,85 0,6 1 1 1 1 0,8 Силикатные камни высотой 138 мм 0,9 1 0,8 1 1 0,8 1 0,7 Крупноразмерные плиты из тяжелого цементного бетона 1 0,9 1 0,9 1 0,75 1 0,65 При расчете стен с облицовками эксцентриситет нагрузки в сторону облицовки должен быть не более 0,25 у у – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до края сечения в сторону эксцентриситета. При эксцентриситете, направленном в сторону внутренней грани стены е 1 0 , ноне менее 0,1 у, расчет по формулам (7.1) – (7.4) проводится без учета коэффициентов т и m i , приведенных в таблицах и 7.7, как однослойного сечения по материалу основного несущего слоя стены, при этом в расчет вводится вся площадь сечения элемента. СП 15.13330.2020 44 Вертикальные перемещения наружного и внутреннего слоев многослойной кладки определяются по приложению В. Стены с вертикальными диафрагмами Кладка вертикальных кирпичных диафрагм, соединяющих слои кладки, проверяется на срез , sq R = (7.17) где – касательные напряжения, действующие в вертикальной плоскости, проходящей через диафрагму и возникающие от совместного действия вертикальной нагрузки и температурно-влажностных деформаций R sq – расчетное сопротивление кладки диафрагм срезу, определяемое по 7.20. При расчете на центральное и внецентренное сжатие рассматривается фрагмент стены двутаврового сечения (рисунок 7.7). Изгибающие моменты от внецентренного приложения нагрузки учитываются только от нагрузок, приложенных в пределах рассматриваемого этажа. Помимо вертикальных усилий следует учитывать изгибающие моменты, возникающие от температурных воздействий. Коэффициенты продольного изгиба , и коэффициент следует определять для сечения, проходящего по диафрагме. В формулах (7.1) и (7.4) принимаются площадь приведенного сечения A red , площадь сжатой части приведенного сечения и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности mR. Коэффициенты продольного изгиба , 1 и коэффициент следует определять по указаниям 7.2 − 7.7 для материала слоя, к которому приводится сечение, для сечения, проходящего по диафрагме. Рисунок 7.7 – Приведенное сечение рассчитываемого фрагмента стены Приведенная площадь горизонтального сечения рассчитываемого участка стены определяется по формуле вc ,нс ,д red red red A A A A = + + , (7.18) СП 15.13330.2020 45 где А вс – площадь горизонтального сечения внутреннего слоя, к которому приводится сечение н – приведенная площадь горизонтального сечения наружного слоя д – приведенная площадь горизонтального сечения диафрагмы нс – толщина наружного слоя д – толщина диафрагмы (расстояние в свету между наружными внутреннимслоями). Приведение материала наружного слоя и диафрагмы к материалу внутреннего слоя выполняется по 7.23. Высота сжатой зоны определяется из условия равенства нулю суммы статических моментов эпюры вертикальных напряжений относительно оси приложения вертикального усилия. При этом принимается, что в предельном состоянии эпюра вертикальных напряжений является прямоугольной. Для многослойной кладки с вертикальными диафрагмами принимается приведенная упругая характеристика кладки, определяемая по формуле вс вс нс нс д д+ + = (7.19) где вс ; нс д – упругие характеристики, соответственно, внутреннего, наружного слоев и диафрагмы. Многослойные стены с гибкими связями с поэтажным опиранием лицевого слоя 7.30 Расчет неармированной кладки по перевязанному вертикальному) сечению при действии растягивающих усилий в плоскости стены проводят из условий ( ) A R t N t ;(7.20) где N(t) – горизонтальное растягивающее усилие от температурных воздействий, действующее в основании лицевого слоя, определяемое в соответствии с СП 327.1325800; R t – расчетное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению, принимаемое таблице 6.12; A – площадь вертикального сечения кладки. Проверка неармированной кладки на возможность образования вертикальных трещин от температурных воздействий выполняется из условия ( ) A R t N t r ) ( ,(7.21) где r – коэффициент условий работы кладки при расчете на растяжение по предельным состояниям второй группы, назначаемый равным 1,5 для зданий с предполагаемым |