сп15. СП 15. Сп 15. 13330. 2020 ii предисловие Сведения о своде правил

• Название: Сп 15. 13330. 2020 ii предисловие Сведения о своде правил
• Дата: 06.08.2022
• Размер: 2.63 Mb.
• Имя файла: СП 15.pdf
• Тип: Документы; #641490
• страница: 7 из 13

СП 15.13330.2020
56 Таблица Тип покрытий и перекрытий Расстояние между поперечными жесткими конструкциями, м, при группе кладки
I
II
III
IV А Железобетонные сборные замоноличенные (см. примечание 2) и монолитные
54 42 30
– Б Из сборных железобетонных настилов (см. примечание
3) и из железобетонных или стальных балок с настилом из плит или камней
42 36 24
– В Деревянные
30 24 18 12 Примечания Указанные в настоящей таблице предельные расстояния должны быть уменьшены в следующих случаях а) при скоростных напорах ветра 70, 85 и 100 кгс/м
2
соответственно на 15 %, 20 % и 25 %; б) при высоте зданиям нам наиболее м – на 25 %; в) для узких зданий при ширине b менее двойной высоты этажа Н – пропорционально отношению Н.
2 Всборных замоноличенных перекрытиях типа А стыки между плитами должны быть усилены для передачи через них растягивающих усилий (путем сварки выпусков арматуры, прокладки в швах дополнительной арматуры с заливкой швов раствором марки не ниже М – при плитах из тяжелого бетона и марки не ниже М 50 – при плитах из легкого бетона или другими способами замоноличивания).
3 В перекрытиях типа Б швы между плитами или камнями, а также между элементами заполнения и балками должны быть тщательно заполнены раствором марки не ниже М.
4 Перекрытия типа В быть с двойным деревянным настилом или настилом, накатом и подшивкой
(СП 64.13330). Стены и столбы, не имеющие связи с перекрытиями (при устройстве катковых опор и т. п, следует рассчитывать как свободно стоящие.
9.12 При упругих опорах проводится расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др, а ригелями – перекрытия и покрытия. При этом следует принимать, что стойки жестко защемлены в опорных сечениях. При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки ЕЕ и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки, шарнирно связанные со стенами.
9.13 В стенах с пилястрами или без пилястр ширину стены при расчете следует принимать а) если конструкция покрытия обеспечивает равномерную передачу давления по всей длине опирания покрытия на стену, ширину стены следует принимать равной ширине между проемами, а в стенах без проемов равной ширине участка стены между осями пролетов б) если боковое давление от стены на покрытие передается в местах опирания на стены ферм или прогонов, то стена с пилястрой

СП 15.13330.2020
57 рассматривается как стойка рамы с постоянным по высоте сечением, при этом ширина полки принимается равной 1/3 Н в каждую сторону от края пилястры, ноне более 6 h и ширины стены между проемами
(H – высота стены от уровня заделки, h – толщина стены. При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок ширина участка
1/3 Н принимается в каждую сторону от края распределительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов.
9.14 Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры, рассматриваемые согласно 9.11 как жесткие, рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные неразрезные балки. Допускается стены или столбы считать расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. При этом нагрузку от верхних этажей следует принимать приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения стены или столба с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, ноне более 7 см. Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.
9.15 При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены а) горизонтальные сечения на центральное или внецентренное сжатие б) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены в)раскрытие трещин от вертикальной нагрузки в зоне примыкания связанных между собой участков стен различной жесткости или разнонагруженных участков стен. При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле

СП 15.13330.2020
58
,
sq
QAyH
T
hHR
I
=

(9.1) где Т – сдвигающее усилие в пределах одного этажа
Q – расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа у – расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане (рисунок 9.1); А – площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете
I – момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане
h – толщина поперечной стены
H – высота этажа
R
sq
– расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению (см. 7.20). При определении площади сечения полки Аи момента инерции сечения стен следует учитывать указания, приведенные в 9.13.
1 – простенок продольной стены 2 – поперечная стена Рисунок 9.1 – План поперечной стены и простенков продольных стен Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения следует выполнять по формуле
v
hl
R
Q
tq

; (9.2) при наличии в стене растянутой части сечения – по формуле
Q 
tq
c
R A
v
(9.3) В формулах (9.2) и (9.3):
Q – расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа
R
tq
=
0
(
)
tw
tw
R
R + 
,
(9.4)

СП 15.13330.2020
59
R
tw
– расчетное сопротивление главным растягивающим напряжениям по швам кладки (таблица 6.11);
R
tq
– расчетное сопротивление скалыванию кладки, обжатой расчетной силой N, определяемой с коэффициентом надежности по нагрузке 0,9;
0 0,9N
A
 =
.
(9.5) При наличии в стене растянутой части сечения принимается
0 0,9
c
N
A
 =
,
(9.6) где А – площадь сечения поперечной стены с учетом (или без учета) участков продольной стены (см. рисунок 9.1); Ас – площадь только сжатой части сечения стены при эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения
h – толщина поперечной стены на участке, где эта толщина наименьшая, при условии, если длина этого участка превышает 1/4 высоты этажа или же 1/4 длины стены при наличии в стене каналов их ширина из толщины стены исключается
l – длина поперечной стены в плане, если в сечение входят полки в виде отрезков наружных стен, то l – расстояние между осями этих полок
0
S l
I
 =
– коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении. Значения v допускается принимать для двутавровых сечений v = 1,15; для тавровых сечений v = 1,35; для прямоугольных сечений (без учета работы продольных стен) v = 1,5;
S
0
– статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения
I – момент инерции всего сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения.
9.17 При недостаточном сопротивлении кладки скалыванию, определяемому по формулам (9.2), (9.3), допускается армирование ее продольной арматурой в горизонтальных швах. Расчетное сопротивление скалыванию армированной кладки следует определять по формуле






+
=
0 100 100



s
s
stq
R
R
R
,
(9.7) где  – процент армирования, определяемый по вертикальному

СП 15.13330.2020
60 сечению стены.
9.18 При расчете поперечных стен здания на горизонтальные нагрузки, действующие в их плоскости, перемычки, перекрывающие проемы в стенах, рассматриваются как шарнирные вставки между вертикальными участками стен. Если прочность поперечных стен с проемами при действии горизонтальных нагрузок обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны воспринимать возникающие в них перерезывающие силы T, определяемые по формуле
QHv
T
l
=
,
(9.8) где Q – расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки, воспринимаемая поперечной стеной в уровне перекрытия, примыкающего к рассчитываемым перемычкам Н – высота этажа
l – длина поперечной стены в плане (9.16);
v – принимается по 9.16.
9.19 Расчет перемычек на перерезывающую силу от горизонтальной нагрузки, определяемую по формуле (9.8), выполняется на скалывание и на изгиб по формулами, окончательно принимается меньшое из двух полученных значений
2
,
3
tw
T
R A

(9.9)
1
,
3
tb
h
T
R A
l

(9.10) где h и l – высота и пролет перемычки (в свету Т – см. формулу (9.8); А – поперечное сечение перемычки и R
tb
– см. таблицу 6.11. Если прочность перемычек недостаточна, то они должны быть усилены продольным армированием или железобетонными балками, рассчитываемыми на изгиб и скалывание на момент
2
Tl
M =
(9.11) и поперечную силу Т, формула (9.8), в соответствии с СП 63.13330. Расчет заделки концов балок (перемычек) вкладке выполняется по указаниям
9.52.

СП 15.13330.2020
61 Допустимые отношения высот стен и столбов к их толщинам
9.20 Отношение высоты стены или столба к толщине независимо от результатов расчета не должно превышать указанных в 9.21 − 9.24.
9.21 Отношение  = H/h где Н – высота этажа, h – толщина стены или меньшая сторона прямоугольного сечения столба) для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, при свободной длине стены l  2,5 H не должно превышать значений, приведенных в таблице 9.3 для кладки из каменных материалов правильной формы. Для стен с пилястрами и столбов сложного сечения вместо h принимается условная толщина h
red
= 3,5i, где i =
/
I A
. Для столбов круглого и многоугольного сечения, вписанного в окружность, h
red
= 0,85d, где d – диаметр сечения столба. Примечание При высоте этажа Н, большей свободной длины стены l, отношение
l/h должно быть не больше значения 1,2  по таблице 9.3.
9.22 Отношения  для стен и перегородок при условиях, отличающихся от указанных в 9.21, следует принимать с поправочным коэффициентом k, приведенным в таблице 9.4. Предельные отношения  для столбов принимаются по таблице 9.3 с коэффициентами, приведенными в таблице 9.5.
9.23 Отношения , приведенные в таблице 9.3 и умноженные на коэффициент k по таблице 9.4 для стен и перегородок, могут быть увеличены при конструктивном продольном армировании кладки (приводном направлении (в горизонтальных швах кладки) – на 20 %. При расстояниях между связанными со стенами поперечными устойчивыми конструкциями l  kh высота стен H не ограничивается и определяется расчетом на прочность. При свободной длине l, равной или большей H, ноне более 2H (где H – высота этажа) должно соблюдаться условие
H + l  3kh.
(9.12)
9.24 Для стен, перегородок и столбов, незакрепленных в верхнем сечении, значения отношений  должны быть на 30 % менее установленных в 9.21 − 9.23.

СП 15.13330.2020
62 Таблица Марка раствора Отношения  при группе кладки (см. таблицу 9.1)
I
II
III
IV
50 и выше
25 22
–
–
25 22 20 17
–
10 20 17 15 14 4
–
15 14 13 Таблица Характеристика стен и перегородок Коэффициент k
1 Стены и перегородки, не несущие нагрузки от перекрытий или покрытий при толщине, см
25 и более
1,2 10 и менее
1,8 2 Стены с проемами
n
b
A
A
3 Перегородки с проемами
0,9 4 Стены и перегородки при свободной их длине между примыкающими поперечными стенами или колоннами от 2,5 до 3,5 H
0,9 5 Тоже, при l > 3,5 H
0,8 6 Стены из бутовых кладок и бутобетона
0,8 Примечания Общий коэффициент снижения отношений , определяемый путем умножения отдельных коэффициентов снижения k таблица 9.4), принимается не ниже коэффициента снижения k
p
, указанного в таблице 9.5 для столбов.
2 При толщине ненесущих стен и перегородок более 10 и менее 25 см значение поправочного коэффициента k определяется интерполяцией.
3 Значения А
п
– площадь нетто и А – площадь брутто определяются по горизонтальному сечению стены. Таблица Меньший размер поперечного сечения столба, см Коэффициент для столбов из кирпича и камней правильной формы из бутовой кладки и бутобетона
90 и более
0,75 0,6 70 – 89 0,7 0,55 50 – 69 0,65 0,5 Менее 50 0,6 0,45 Примечание Предельные отношения  несущих узких простенков, имеющих ширину менее толщины стены, должны приниматься как для столбов с высотой, равной высоте проемов.

СП 15.13330.2020
63 Стены из панелей и крупных блоков
9.25 Кирпичные панели следует проектировать из керамического или силикатного кирпича марки не ниже М на растворах марок не ниже М.
9.26 При проектировании панелей следует предусматривать заполнение растворных швов с применением вибрации. Расчетные сопротивления вибрированной кладки следует принимать по 6.9. При проектировании однослойных панелей наружных стен из пустотелых керамических камней толщиной в один, полтора и два камня, выполняемых без применения вибрации, расчетные сопротивления кладки следует принимать по 6.1. Примечание Впанелях из пустотелых керамических камней, изготовленных без применения вибрации, должна быть соблюдена перевязка вертикальных швов кладки, что должно быть указано в проекте.
9.27 Кирпичные панели наружных стен следует проектировать двухслойными или трехслойными. Двухслойные панели следует выполнять толщиной в полкирпича или более с утеплителем из жестких теплоизоляционных плит, расположенных с наружной или внутренней стороны панелей и защищенных отделочным армированным слоем из раствора марки не ниже 50, толщиной не менее 40 мм. Трехслойные панели следует выполнять с наружными слоями толщиной в четверть или в полкирпича и средним слоем из жестких или полужестких теплоизоляционных плит. Каркасы в панелях наружных стен должны устанавливаться в ребрах или швах, расположенных по периметру панелей и по контуру проемов в пределах всей толщины панелей. Ширина ребер, в которые устанавливаются каркасы, должна быть не более 30 мм. При проектировании панелей наружных стен следует учитывать, что в зависимости от архитектурных требований наружный слой панелей можно выполнять с открытой фактурой кирпича и камней или с отделочным слоем из раствора.
9.28 Кирпичные панели внутренних стен и перегородок следует проектировать однослойными толщиной в четверть кирпича (8,5 см, в полкирпича (14 см) ив кирпич (27 см, и двухслойными – из двух слоев толщиной по четверти кирпича (18 см. Каркасы в панелях внутренних стен должны устанавливаться по периметру панелей и по контуру проемов в соответствии с расчетом. Примечания Толщины панелей указаны с учетом наружных и внутреннего растворных слоев.
2 Панели толщиной в четверть кирпича следует проектировать только для перегородок.

СП 15.13330.2020
64 9.29 Кирпичные и керамические стеновые панели следует рассчитывать на внецентренное сжатие по указаниями при действии вертикальной и ветровой нагрузок, а также на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже (см. 9.6). Если требуемая прочность панели обеспечивается без учета арматуры, то площадь сечения продольных стержней каркасов должна определяться из условия, чтобы она составляла не менее 0,25 см нам горизонтального и вертикального сечений панели. Если арматура должна учитываться при определении несущей способности панели, то расчет ее должен выполняться как для армокаменной конструкции. При расчете панелей толщиной 27 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет, величина которого принимается равной 1 см – для несущих однослойных панелей 0,5 см – для самонесущих панелей, а также для отдельных слоев трехслойных несущих панелей для ненесущих панелей и перегородок случайный эксцентриситет не учитывается.
9.30 Панели с армированными ребрами при различном материале несущих слоев рассчитываются как многослойные стены с жестким соединением слоев согласно 7.22 − 7.24.
9.31 Соединения панелей наружных и внутренних стена также панелей наружных стен с панелями перекрытий следует проектировать из стальных связей, приваренных к закладным деталям или к пластинам каркасов. Связи между панелями должны быть установлены в углублениях, расположенных в углах панелей, и покрыты слоем раствора толщиной не менее 10 мм. При выполнении закладных деталей и соединительных стержней из обычной стали они должны быть защищены от коррозии. Марку раствора для монтажных швов стен из панелей следует принимать по расчету, ноне менее М.
9.32 Крупные блоки для наружных и внутренних стен следует проектировать из цементных и силикатных тяжелых бетонов, бетонов напористых заполнителях, ячеистых бетонов и природного камня, а также из кладки, выполняемой из кирпича, керамических, бетонных и природных камней. Расчетное сопротивление кладки из крупных блоков принимают по 6.5, а для блоков, изготовленных из кирпича или камней без вибрации, – пои. Марку раствора для монтажных швов кладки блоков из кирпича или камней следует принимать на одну ступень выше марки раствора блоков.
9.33 В крупноблочных зданиях высотой до 5 этажей включительно при высоте этажа дом связь между продольными и поперечными стенами следует осуществлять