сп15. СП 15. Сп 15. 13330. 2020 ii предисловие Сведения о своде правил
 Скачать 2.63 Mb.
|
|
СП 15.13330.2020 75 2 0 6 c R a b Q e = (9.18) При применении распределительных подкладок в виде узких балок шириной не более 1/3 глубины заделки допускается принимать подними прямоугольную эпюру напряжений (рисунок 9.4, б. Перемычки и висячие стены 9.53 Железобетонные перемычки следует рассчитывать на нагрузку от перекрытий и на давление от свежеуложенной, неотвердевшей кладки, эквивалентное весу пояса кладки высотой, равной 1/3 пролета для кладки в летних условиях и целому пролету для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания. Примечания Допускается, при наличии соответствующих конструктивных мероприятий (выступы в сборных перемычках, выпуски арматуры и т.п.), учитывать совместную работу кладки с перемычкой. 2 Нагрузки на перемычки от балок и настилов перекрытий не учитываются, если они расположены выше квадрата кладки со стороной, равной пролету перемычки, а при оттаивающей кладке, выполненной способом замораживания, – выше прямоугольника кладки с высотой, равной удвоенному пролету перемычки в свету. При оттаивании кладки перемычки допускается усиливать постановкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и первоначального твердения кладки. 3 В вертикальных швах между брусковыми перемычками, в случаях когда не обеспечивается требуемое сопротивление их теплопередаче, следует предусматривать укладку утеплителя. 9.54 Кладку висячих стен, поддерживаемых рандбалками, следует проверять на прочность при смятии в зоне над опорами и под опорами рандбалок. Длину эпюры распределения давления в плоскости контакта стены и рандбалки следует определять в зависимости от жесткости кладки и рандбалки. При этом рандбалка заменяется эквивалентным по жесткости условным поясом кладки, высота которого H 0 определяется по формуле 3 0 0,85 2 b red E I H Eh = , (9.19) где Е – начальный модуль упругости бетона I red – момент инерции приведенного сечения рандбалки, принимаемый в соответствии с СП 63.13330; Е – модуль деформации кладки, определяемый по формуле (6.7); h – толщина висячей стены. Жесткость стальных рандбалок определяется как произведение E s I s , СП 15.13330.2020 76 где E s и I s – модуль упругости стали и момент инерции сечения рандбалки. 9.55 Эпюру распределения давления вкладке над промежуточными опорами неразрезных рандбалок следует принимать по треугольнику при а 2s рисунок 9.5, аи по трапеции при 3s а > 2s рисунок 9.5, б) с меньшим ее основанием, равным a – 2s. Максимальная величина напряжений смятия с (высота треугольника или трапеции) должна определяться из условия равенства объема эпюры давления и опорной реакции рандбалки по формулам при треугольной эпюре давления ас) при трапециевидной эпюре давления (3s > а > 2s) c N ah = , (9.21) где а – длина опоры (ширина простенка N – опорная реакция рандбалки от нагрузок, расположенных в пределах ее пролета и длины опоры, за вычетом собственного веса рандбалки; s = 1,57H 0 – длина участка эпюры распределения давления в каждую сторону от грани опоры h – толщина стены. Если а > 3s, тов формуле (9.21) вместо а следует принимать расчетную длину опоры, равную a 1 = 3s, состоящую из двух участков длиной пос каждой стороны простенка (рисунок 9.5, в. СП 15.13330.2020 77 а – на средних опорах неразрезных балок при а 2s; б – тоже, при 3s авто же, при а > 3s; г – на крайних опорах неразрезных балок и на опорах однопролетных рандбалок Рисунок 9.5 – Распределение давления вкладке над опорами висячих стен 9.56 Эпюру распределения давления над крайними опорами рандбалок, а также над опорами однопролетных рандбалок следует принимать треугольной (рисунок 9.5, гс основанием с = а+ s 1 , (9.22) где s 1 = 0,9 Н – длина участка распределения давления от грани опоры а – длина опорного участка рандбалки, ноне более 1,5H (H – высота рандбалки). Максимальное напряжение над опорой рандбалки 1 1 2 ( ) c N a s h = + , (9.23) Прочность кладки висячих стен при местном сжатии в зоне, расположенной над опорами рандбалок, следует проверять по указаниям 7.13 − 7.16. Расчет на местное сжатие кладки под опорами неразрезных рандбалок следует выполнять для участка, расположенного в пределах опоры длиной не более 3H от ее края (H – высота рандбалки) и длиной не более 1,5H для однопролетных рандбалок и крайних опор неразрезных рандбалок. СП 15.13330.2020 78 Если рассчитываемое сечение расположено на высоте H 1 над верхней гранью рандбалки, то при определении длины участков s и s 1 следует принимать высоту пояса кладки H 01 = H 0 + Расчетную площадь сечения А при расчете висячих стен на местное сжатие следует принимать в зоне, расположенной над промежуточными опорами неразрезных рандбалок, как для кладки, загруженной местной нагрузкой в средней части сечения в зоне над опорами однопролетных рандбалок или крайними опорами неразрезных рандбалок, а также при расчете кладки под опорами рандбалок как для кладки, загруженной на краю сечения. Эпюру распределения давления вкладке висячих стен при наличии проемов следует принимать по трапеции, причем площадь треугольника, который отнимается от эпюры давления в пределах проема, заменяется равновеликой площадью параллелограмма, добавляемой к остальной части эпюры (рисунок 9.6). При расположении проемов на высоте Н над рандбалкой длина участка s соответственно увеличивается см. 9.57). Рисунок 9.6 – Эпюра распределения давления вкладке висячих стен при наличии проема 9.59 Расчет рандбалок должен выполняться на два случая загружения: а) на нагрузки, действующие в период возведения стен. При кладке стен из кирпича, керамических камней или обыкновенных бетонных камней должна приниматься нагрузка от собственного веса неотвердевшей кладки высотой, равной 1/3 пролета для кладки в летних условиях и целому пролету – для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания при выполнении кладки способом замораживания, см. 10.1). При кладке стен из крупных блоков (бетонных или кирпичных) высоту пояса кладки, на нагрузку от которого должны быть рассчитаны рандбалки, следует принимать равной 1/2 пролета, ноне менее высоты одного ряда блоков. При наличии проемов и высоте пояса кладки от верха рандбалок до подоконников менее 1/3 пролета следует учитывать также СП 15.13330.2020 79 вес кладки стен до верхней грани железобетонных или стальных перемычек (рисунок 9.7). При рядовых, клинчатых и арочных перемычках должен учитываться вес кладки стен до отметки, превышающей отметку верха проема на 1/3 его ширины б) на нагрузки, действующие в законченном здании. Эти нагрузки следует определять исходя из приведенных выше эпюр давлений, передающихся на балки от опор и поддерживаемых балками стен. Количество и расположение арматуры в балках устанавливают по максимальным значениям изгибающих моментов и поперечных сил, определенных по двум указанным выше случаям расчета. 1 – нагрузка на рандбалку; 2 – железобетонная перемычка Рисунок 9.7– Схема нагрузки на рандбалку при наличии проема в стене Карнизы и парапеты 9.60 Расчет верхних участков стен в сечении, расположенном непосредственно под карнизами, проводится для двух стадий готовности здания - для незаконченного здания, когда отсутствуют крыша и чердачное перекрытие - для законченного здания. 9.61 При расчете стены под карнизом для незаконченного здания должны учитываться следующие нагрузки - расчетная нагрузка от собственного веса карниза и опалубки (для монолитных железобетонных и армированных каменных карнизов, если она поддерживается консолями или подкосами, укрепленными вкладке- временная расчетная нагрузка по краю карниза 100 кг нам карниза или на один элемент сборного карниза, если его длина менее 1 м - нормативная ветровая нагрузка на внутреннюю сторону стены. Примечания Если по проекту концы анкеров, обеспечивающих устойчивость карниза, заделываются под чердачным перекрытием, то при расчете должно учитываться наличие чердачного перекрытия (полностью или частично. 2 Расчетом должна быть также проверена устойчивость карниза при неотвердевшей кладке. СП 15.13330.2020 80 9.62 Карнизы и участки стен под карнизами законченных зданий должны быть рассчитаны наследующие нагрузки а) вес всех элементов здания, как создающих опрокидывающий момент относительно наружной грани стены, таки повышающих устойчивость стены, при этом вес крыши принимается уменьшенным на величину отсоса от ветровой нагрузки б)расчетная нагрузка на край карниза 150 кг нам или на один элемент сборного карниза длиной менее 1 м в) половина расчетной ветровой нагрузки. Примечание Снеговая нагрузка при расчете карнизов не учитывается. 9.63 Общий вынос карниза в сплошной кладке, образованного напуском рядов кладки, должен быть не более половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда должен быть не более 1/3 длины камня или кирпича. Устройство кирпичных карнизов в трехслойных стенах, образованных напуском рядов, не допускается. 9.64 Для кладки карнизов с выносом менее половины толщины стены и не более 200 мм применяются те же растворы, что и для кладки верхнего этажа. При большем выносе кирпичных карнизов марка раствора для кладки должна быть не ниже 50. 9.65 Карнизы и парапеты при недостаточной их устойчивости должны закрепляться анкерами, заделываемыми в нижних участках кладки. Расстояние между анкерами должно быть не болеем, если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами. При закреплении концов анкеров за балку или за концы прогонов расстояние между анкерами может быть увеличено дом. Заделка анкеров должна располагаться не менее чем на 150 мм ниже того сечения, где они требуются по расчету. При железобетонных чердачных перекрытиях концы анкеров следует заделывать подними. При сборных карнизах из железобетонных элементов в процессе возведения должна быть обеспечена устойчивость каждого элемента. 9.66 Анкеры должны располагаться вкладке на расстоянии 12 см от внутренней поверхности стены. Анкеры, расположенные снаружи кладки, должны быть защищены слоем цементной штукатурки толщиной 30 мм (от поверхности анкера. При кладке на растворах марки 10 и ниже анкеры должны закладываться в борозды с последующей заделкой их бетоном. 9.67 Сечение анкера допускается определять по усилию, определяемому по формуле СП 15.13330.2020 81 М, (9.24) где М – наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок h 0 – расстояние от сжатого края сечения стены до оси анкера расчетная высота сечения. 9.68 Кладка стен под карнизами проверяется на внецентренное сжатие. При отсутствии анкеров, а также при наличии анкеров в сечении на уровне их заделки, эксцентриситеты более 0,7y не допускаются. Во всех случаях должны быть проверены расчетом все узлы передачи усилий (места заделки анкеров, анкерных балок и т. п. 9.69 Парапеты следует рассчитывать в нижнем сечении на внецентренное сжатие при действии нагрузок от собственного веса и расчетной ветровой нагрузки, принимаемой с аэродинамическим коэффициентом 1,4. При отсутствии анкеров эксцентриситеты более у не допускаются. 9.70 Нагрузки, повышающие устойчивость карнизов и парапетов, принимаются с коэффициентом 0,9. Фундаменты и стены подвалов 9.71 Фундаменты, стены подвалов и цоколи, возводимые из кладочных стеновых материалов, следует проектировать из крупных и мелких бетонных блоков и камней, природных камней правильной и неправильной формы, монолитного бетона и бутобетона, полнотелого керамического кирпича пластического формования. Пустотелый клинкерный кирпич допускается применять во внутренних стенах и перегородках подвалов и для облицовки наружных стен подвалов. Полнотелые силикатные блоки прочностью 20,0 МПа и более и морозостойкостью F100 и выше применяются для возведения фундаментов и наружных стен подвалов в зданиях пониженного уровня ответственности при соблюдении следующих требований - наличие горизонтальной и вертикальной оклеечной гидроизоляции (не менее двух слоев - заполнение раствором вертикальных швов кладки - применение теплоизоляции при возведении стен подвалов - отсутствие кислых грунтовых води агрессивных сульфато- содержащих грунтов и грунтовых вод - кладка фундаментов должна выполняться на тяжелых растворах марки Ми выше. СП 15.13330.2020 82 Требования к морозостойкости силикатных блоков не относятся к кладке утепленных стен подвалов и фундаментов, находящихся ниже уровня промерзания грунта, для которых этот параметр не нормируется. При расчете стены подвала или фундаментной стены в случае, когда толщина ее меньше толщины стены, расположенной непосредственно над ней, следует учитывать случайный эксцентриситете мм, значение этого эксцентриситета должно суммироваться со значением эксцентриситета равнодействующей продольных сил. Толщина стены первого этажа не должна превышать толщину фундаментной стены более чем на 200 мм. Участок стены первого этажа, расположенный непосредственно над обрезом, должен быть армирован сетками (см. 9.40). 9.72 Переход от одной глубины заложения фундамента к другой следует выполнять уступами. При плотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1 : 1 и высота уступа – не болеем. При неплотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1 : 2 и высота уступа – не болеем. Уширение бутобетонных и бутовых фундаментов к подошве выполняется уступами. Высота уступа принимается для бутобетона не менее 300 мм, а для бутовой кладки – в два ряда кладки (350 – 600 мм. Минимальные отношения высоты уступов к их ширине для бутобетонных и бутовых фундаментов должны быть не менее указанных в таблице 9.6. Таблица Класс бетона Марка раствора Минимальное отношение высоты уступов к их ширине при расчетной нагрузке, МПа (кгс/см 2 ) 0,2 (2,0) > 0,25 (2,5) В – В 50 – 100 1,25 1,5 В – В 10 – 25 1,5 1,75 – 4 1,75 2,0 Примечание Проверка уступов на изгиб и срез не требуется. 9.73 В фундаментах и стенах подвалов а) из бутобетона – толщина стен принимается не менее 350 мм и размеры сечения столбов не менее 400 мм б) из бутовой кладки – толщина стен принимается не менее 500 мм и размеры сечения столбов не менее 600 мм. 9.74 Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны с учетом бокового давления грунта и нагрузки, находящейся на поверхности земли. При отсутствии специальных требований нормативную нагрузку на поверхности земли следует принимать равной 1000 кгс/м 2 . Стены подвалов следует рассчитывать как балки с двумя неподвижными шарнирными опорами. СП 15.13330.2020 83 9.75 Тонкостенные сводчатые покрытия следует проектировать в виде сводов двоякой кривизны. Для кладки сводов двоякой кривизны следует применять – кирпич керамический (полнотелый и пустотелый) или силикатный марки не ниже 75 при пролете сводов домине ниже 100 при больших пролетах – камни из тяжелого бетона, бетона напористых заполнителях, автоклавного ячеистого бетона, а также природные камни марки не ниже 50. Примечание При пролете сводов дом допускается применение камней марки не ниже 25, при этом толщина сводов должна быть не менее 90 мм. 9.76 Для кладки сводов двоякой кривизны, включая их пяты, а также верхние участки стен в пределах 6 – 7 рядов кладки ниже уровня примыкания свода, следует применять растворы марки не ниже 50. 9.77 Расчет сводов двоякой кривизны должен проводиться на внецентренное сжатие по условной расчетной схеме как плоских двухшарнирных арок. Рассчитывается одна волна сводчатого покрытия в сечениях с максимальными изгибающими моментами. Расчетные сопротивления кладки сводов толщиной в 1/4 кирпича должны приниматься пос коэффициентом 1,25. 9.78 Величина эксцентриситета приложения нормальной силы в поперечных сечениях сводов ив верхних частях стен при основных сочетаниях нагрузок должна быть не более у, где у – расстояние от оси поперечного сечения свода или стены до края сечения в сторону эксцентриситета. В сводах с затяжками для уменьшения расчетного изгибающего момента от внецентренного расположения затяжек должны устраиваться выносные пяты с внутренней стороны стен. 9.79 Расчетные изгибающие моменты, вызываемые удлинением затяжек, обжатием свода и смещением пят, следует учитывать только от нагрузок, действующих на свод после его раскружаливания (вес утеплителя, кровли, фонарей, снеговой нагрузки и т. п. 9.80 Модуль деформаций кладки сводов E при определении усилий в затяжках следует принимать по формуле (6.7). Конструктивные требования к армированной кладке 9.81 Сетчатое армирование горизонтальных швов кладки допускается применять только в случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки и площадь поперечного сечения элемента не может быть увеличена. СП 15.13330.2020 84 Количество сетчатой арматуры, учитываемой в расчете столбов и простенков, должно составлять не менее 0,1 % объема кладки (см. 7.31). 9.82 Арматурные сетки следует укладывать не реже чем через пять рядов кирпичной кладки из одинарного керамического полнотелого кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней. Длина перехлеста сеток в местах их стыковки должна составлять не менее 150 мм. 9.83 Диаметр сетчатой арматуры должен быть не менее 3 мм. Диаметр арматуры в горизонтальных швах кладки должен быть, не более при пересечении арматуры в швах – 6 мм без пересечения арматуры в швах – 8 мм. Расстояние между поперечными стержнями сетки должно быть не более 120 мм и не менее 30 мм. Толщина швов кладки армокаменных конструкций должна быть не более 16 мм и превышать диаметр арматуры не менее чем на 4 мм. Вертикальные деформационные швы в зданиях с однослойными стенами и стенами с облицовкой при жестком соединении слоев 9.84 Температурно-усадочные швы в стенах каменных зданий должны устраиваться в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки, трещины, перекосы и сдвиги кладки по швам (по концам протяженных армированных и стальных включений, а также в местах значительного ослабления стен отверстиями или проемами. Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом. 9.85 Максимальные расстояния между температурно-усадочными швами, которые допускается принимать для неармированных наружных стен без расчета а) для надземных каменных и крупноблочных стен отапливаемых зданий при длине армированных бетонных и стальных включений перемычки, балки и т. пне болеем и ширине простенков не менее 0,8 м – по таблице 9.7; при длине включений болеем участки кладки по концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию трещин б) тоже, для стен из бутобетона – по таблице 9.7 как для кладки из бетонных камней на растворах марки 50 с коэффициентом 0,5; |