сп15. СП 15. Сп 15. 13330. 2020 ii предисловие Сведения о своде правил
 Скачать 2.63 Mb.
|
|
СП 15.13330.2020 94 кладки на тяжелых растворах R tb – расчетное сопротивление растяжению при изгибе кладки R tw – расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям R sq – расчетное сопротивление при срезе кладки R s – расчетное сопротивление арматуры R u – временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки R sku – временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней R sn – нормативное сопротивление арматуры в армированной кладке R c – расчетное сопротивление кладки при смятии R i – расчетное сопротивление любого другого слоя стены R sk – расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом, центральном сжатии R 1 – расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора R 25 – расчетное сопротивление кладки при растворе марки 25; R skb – расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном cжатии; R stq – расчетное сопротивление скалыванию кладки, армированной продольной арматурой в горизонтальных швах R b – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию R t – расчетное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению S 0 – статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения S – длина участка эпюры распределения давления в каждую сторону от грани опоры S 1 – длина участка распределения треугольной эпюры давления над крайними опорными рандбалками, а также над опорами однопролетных рандбалок от грани опоры Т – сдвигающее усилие в пределах одного этажа V s – объем арматуры V k – объем кладки W – момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе a, b, с с, h – геометрические размеры сечения элементов при расчете СП 15.13330.2020 95 на смятие (местном сжатии) в соответствии сосхемами рисунка 7.6; а – глубина заделки балкив кладку длина опоры (ширина простенка а – длина опорного участка рандбалки; b – ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета фактическая ширина слоя при расчете многослойных стен ширина сечения элемента ширина полок балки с – ширина балки b red – приведенная ширина слоя с – размер квадратной ячейки сетки расстояние от точки приложения силы Q до плоскости стены с – расстояния от точки приложения силы Q до ближайших границ прямоугольного сечения элемента е – эксцентриситет действия расчетной нагрузки эксцентриситет расчетной силы относительно середины заделки E 0g эксцентриситет действия длительных нагрузок e b , e h – эксцентриситеты при косом внецентренном сжатии прямоугольного сечения элемента соответственно сторонам g – коэффициент, зависящий от величины площади опирания железобетонных элементов в узле h – меньший размер прямоугольного сечения меньшая сторона прямоугольного сечения столба толщина стены высота сечения толщина поперечной стены высота перемычки в свету h c1 , h c2 – высоты сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами h red – условная толщина стен, столбов сложного сечения h 0 – расстояние от сжатого края сечения стены до оси анкера расчетная высота сечения h c – высота сжатой части поперечного сечения А с в плоскости действия изгибающего момента i – наименьший радиус инерции сечения элемента СП 15.13330.2020 96 радиус инерции стен, столбов сложного сечения i c – радиус инерции сжатой части поперечного сечения А с в плоскости действия изгибающего момента i b ,i h – радиусы инерции при косом внецентренном сжатии прямоугольного сечения элемента соответственно сторонам i c1 , i c2 – радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами k – коэффициент, принимаемый по таблице 6.15; поправочные коэффициенты р – коэффициент для столбов l 0 – расчетная высота (длина) стен и столбов l 01 – расчетная высота верхнего участка стены l – длина поперечной стены в плане пролет перемычки в свету свободная длина стены 1 c – основание треугольной эпюры распределения над крайними опорами рандбалок, а также над опорами однопролетных рандбалок; т – коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение при расчете многослойной стены m g – коэффициент, учитывающий влияние длительного воздействия нагрузки m i – коэффициент использования прочности любого другого слоя стены п – эмпирический коэффициент, используемый при расчете на срез р – коэффициент, зависящий от типа пустот в железобетонном элементе р – коэффициент, зависящий от пустотности кирпича (камня) при определении расчетного сопротивления армированной кладки s – расстояние между сетками по высоте – коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении у – расстояние от центра тяжести сечения элемента в сторону эксцентриситета до сжатого его края расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане y b , y h – расстояния от центра тяжести элемента прямоугольного сечения до его края в сторону эксцентриситета, соответственно сторонам, при косом внецентренном СП 15.13330.2020 97 сжатии z – плечо внутренней пары сил. – упругая характеристика кладки red – приведенная упругая характеристика кладки sk – упругая характеристика кладки с сетчатым армированием t – коэффициент линейного расширения кладки 1 , 2 – упругие характеристики слоев кладки в многослойной стене и соответственно их толщины – отношение высоты этажа к толщине стены или меньшей стороне прямоугольного сечения столба с – коэффициент условий работы кладки с – коэффициент условий работы для зимней кладки коэффициент условий работы кладки в стадии оттаивания с – коэффициент условий работы арматуры – плотность r – коэффициент условий работы кладки при расчете по раскрытию трещин с – коэффициент условий работы сетчатой арматуры при расчете кладки в стадии оттаивания – относительная деформация кладки и – предельная относительная деформация – коэффициент, принимаемый по таблице 7.3; h , i – гибкость элементов соответственно прямоугольного сечения и сечения произвольной формы h1c , h2c – гибкости сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами – процент армирования сетчатой арматурой кладки по объему процент армирования по вертикальному сечению стены тр – коэффициент трения ν – коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки 1 – коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по таблицами напряжение вкладке, при котором определяется ; σ 0 – среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, определяемой с коэффициентом перегрузки 0,9; с – максимальное напряжение над опорой рандбалки; СП 15.13330.2020 98 – коэффициент продольного изгиба с – коэффициент продольного изгиба сжатой части сечения элемента 1 – коэффициент продольного изгиба при внецентренном сжатии элемента – коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки – коэффициент, принимаемый по таблице 7.2. СП 15.13330.2020 99 Приложение Б Расчет стен зданий с жесткой конструктивной схемой Б Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий жесткие опоры, рассчитываются согласно указаниям 9.14 – 9.18. Эпюры изгибающих моментов при расчете стен как неразрезных балок с шарнирными опорами приведены на рисунке Б, а. В запас прочности допускается выполнять расчет стен, как однопролетных балок Б, б. Величины эксцентриситетов, возникающих в стенах при действии вертикальных и горизонтальных (ветровых) нагрузок относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стены, определяются по формуле 0 , M e N = (Б) где М – изгибающий момент в сечении N – нормальная сила от вертикальной нагрузки. Изгибающие моменты в стенах учитываются от нагрузок, приложенных в пределах рассматриваемого этажа, те. от перекрытия над этим этажом, балконов и т. па также от ветровой нагрузки. Моменты от нагрузок вышележащих этажей учитываются, если сечение стены изменяется в уровне перекрытия над этим этажом. При изменении сечения стены в пределах рассчитываемого этажа следует учитывать момент, вызванный смещением оси стены. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, ноне более 7 см. Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной. СП 15.13330.2020 100 а – стена рассчитывается как неразрезная балка б – стена рассчитывается в пределах каждого этажа как однопролетная балка Рисунок Б – Расчетные схемы и эпюры изгибающих моментов от вертикальных внецентренно приложенных нагрузок Б При расчете стен здания на ветровые нагрузки, направленные параллельно стенам, проводится распределение ветровой нагрузки между поперечными или продольными стенами, расположенными в направлении действия нагрузки. Б Если стены взаимно перпендикулярного направления соединены перевязкой или другими достаточно жесткими и прочными связями, то следует учитывать совместную работу рассчитываемой стены и участков примыкающих к ней стен. Б Поперечные стены, воспринимающие действующие в их плоскости горизонтальные (ветровые) нагрузки, должны быть рассчитаны на главные растягивающие напряжения по 9.16, 9.17. Если прочность поперечных стен с проемами обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны быть рассчитаны на возникающие в них перерезывающие силы. Расчет стен зданий супругой конструктивной схемой Б К зданиям супругой конструктивной схемой относятся здания, в которых расстояния между поперечными стенами или другими жесткими опорами для перекрытий и покрытий превышают указанные в таблице 9.2. Независимо от расстояния между поперечными конструкциями к упругим опорам относятся покрытия из легких конструкций, опирающихся на металлические или железобетонные фермы, прогоны, балки. Б При упругих опорах выполняется расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные СП 15.13330.2020 101 и др, а ригелями – перекрытия и покрытия, которые рассматриваются как жесткие распорки, шарнирно связанные со стенами. При упругих опорах принимается, что стойки заделаны в грунт в уровне пола здания (при наличии бетонного подстилающего слоя под полы и отмостки). Б При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки Е = 0,8Е 0 и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки, шарнирно связанные со стенами. Б Если нагрузка от перекрытия или покрытия распределена равномерно по длине стены (например, при покрытии из железобетонного настила, за ширину полки стены с пилястрой может приниматься вся ширина простенка или же, при глухих стенах, – вся длина стены между осями примыкающих к пилястре пролетов. Если нагрузка от перекрытия сосредоточена на отдельных участках (опирание ферм, балок и пр, при статическом расчете допускается принимать ширину полки тавра согласно следующим указаниям не более 6h и ширины стены между проемами Н высота стены от уровня заделки, h – толщина стены. При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок ширина участка 1/3H принимается в каждую сторону от края распределительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов. Если толщина стены меньше 0,1 высоты сечения пилястры, то сечение рассматривается как прямоугольное без учета примыкающих участков стены. Б Каждая поперечная рама, состоящая из вертикальных и горизонтальных элементов, расположенных на одной оси, рассчитывается, как правило, независимо от других рам, если нет специальных условий, при которых возможна существенная перегрузка какой-либо рамы при загрузке других пролетов. Расчет проводится на все нагрузки, расположенные между средними осями пролетов здания, примыкающих к рассчитываемой раме. Б До установки перекрытий или покрытий стены и столбы рассчитываются на собственный вес стен, некоторые виды оборудования и другое, как свободно стоящие стойки, заделанные в грунт. На нагрузки, приложенные после устройства перекрытий, стены и столбы рассчитываются как элементы рам. Усилия, вычисленные при этих двух нагрузках, суммируются. СП 15.13330.2020 102 Опорные реакции в шарнирной верхней опоре каждой стойки определяются последовательно от всех приложенных нагрузок, и полученные значения суммируются. СП 15.13330.2020 103 Приложение В Вертикальные перемещения наружного и внутреннего слоев многослойной кладки В Разность вертикальных перемещений слоев верхней точки стены е, определяемую с момента окончания ее возведения, вычисляют по формуле ) ( ) ( sh N e e e + = , (В) где е разность вертикальных перемещений слоев стены от вертикальной нагрузки и собственного веса е разность вертикальных перемещений слоев стены от усадки кладки. В Для вычисления деформаций кладки каждого из слоев применяют длительный модуль деформаций E дл , равный плз 0 дл / = E E , (В) где плз – коэффициент для определения деформаций ползучести, развившихся с момента окончания роста нагрузки, вычисляемый по формуле ( ) C t 1 плз lg 16 , 1 51 , 3 − = , (В) где t 1 – возраст кладки на момент окончания ее возведения сут – коэффициент, равный 1 сут C коэффициент, учитывающий деформационные характеристики, равный для кладки из керамических камней для кладки из керамического кирпича пластического прессования для кладки из силикатного кирпича. В.З Деформации усадки (sh) кладки из силикатного кирпича и ячеистого бетона, развивающиеся во времени, допускается определять по формуле ( ) ( ) 05 , 0 5 , 2 ln 056 , 0 − − = t sh , (В) t – возраст кладки (сут. СП 15.13330.2020 104 Приложение Г Расчет стен многоэтажных зданий из каменной кладки на вертикальную нагрузку по раскрытию трещин при различной загрузке или разной жесткости смежных участков стен При различии наружных и примыкающих к ним внутренних стен по степени загрузки или выполнении их из различных материалов участки стен, близкие к местам их взаимного примыкания, должны быть рассчитаны по образованию и раскрытию трещин. При расчете условно принимается, что обе стены (или смежные участки одной и той же стены) не связаны друг с другом, и определяется свободная деформация каждой из двух стен отдельно при действии расчетных длительных нагрузок. Разность свободных деформаций этих стен должна удовлетворять условию 1 2 u − , где 1 – абсолютная свободная деформация сжатия одной из стен или участка стены 2 – тоже, второй стены u – предельная допустимая разность деформаций, определяемая по таблице Г. Таблица Г Число этажей 5 6 7 8 9 12 и более Высота стены Нм и более u мм 7 8 9 10 12 15 Предельную допустимую разность деформаций стен допускается увеличивать в 1,5 раза в случае, когда свободная длина несущих стен до пересечения их с внутренними продольными ненесущими стенами или отрезками стен не превышает 7,5 ми в 1,25 раза – при свободной длине болеем. Величины свободных деформаций определяются как сумма деформаций кладки во всех этажах здания от уровня верха фундамента до верха стены по формулам 1 1 1 1 1 ; n i i sh i i h E = = + 2 2 2 1 2 ; n i i sh i i h E = = + где 1i – напряжения вкладке первой свободно стоящей стены г этажа 2i – тоже, второй стены 1i E – модули деформации кладки первой стены г этажа СП 15.13330.2020 105 2i E – тоже, второй стены h i – высота г этажа 1 sh и 2 sh – абсолютные деформации усадки первой и второй стены, вычисленные по относительным значениям усадок материалов стен, умноженным на высоту соответствующих участков стен n – число этажей от пола подвала до верхнего или рассматриваемого промежуточного этажа. Напряжения определяются в середине каждого этажа и вычисляются при расчетных значениях всех длительных нагрузок. Модули упругости Е i вычисляются по формуле 1 1 , i iu E R = где R iu – средний предел прочности кладки первой или второй стены рассматриваемого этажа 1i – характеристика деформаций, которая зависит от материала кладки и учитывает полные деформации кладки (без учета деформаций усадки. Значение характеристики , для кладки на растворе марки 25 и выше приведено в таблице Г Таблица Г Кладка 1 для кладки летней зимней после затвердевания Из кирпича керамического пластического прессования 450 300 силикатного и керамического полусухого прессования 250 170 из керамических камней высотой 140–220 мм 650 430 Примечание При зимней кладке, выполняемой на растворах с противоморозными химическими добавками, значения характеристики деформаций принимаются такими же, как для летней кладки. |