сп15. СП 15. Сп 15. 13330. 2020 ii предисловие Сведения о своде правил
 Скачать 2.63 Mb.
|
|
СП 15.13330.2020 85 в) тоже, для многослойных стен с жестким соединением слоев – по таблице 9.7 для материала основного конструктивного слоя стен г) для стен неотапливаемых каменных зданий и сооружений для условий, указанных в перечислении а, – по таблице 9.7 с умножением на коэффициенты для закрытых зданий и сооружений – 0,7; для открытых сооружений – 0,6; д) для каменных и крупноблочных стен подземных сооружений и фундаментов зданий, расположенных в зоне сезонного промерзания грунта, – по таблице 9.7 с увеличением в два раза для стен, расположенных ниже границы сезонного промерзания грунта, а также в зоне вечной мерзлоты, – без ограничения длины. Таблица Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки Расстояние между температурными швами, м, при однослойной кладке или при кладке с облицовкой с жестким соединением слоев из керамического кирпича и камней в т. ч. крупноформатных, природных камней, крупных блоков из бетона или керамического кирпича из силикатного кирпича, бетонных камней, крупных блоков из силикатного бетона и силикатного кирпича на растворах марок 50 и более 25 и менее 50 и более 25 и менее Минус 40 Си ниже 50 60 35 40 » 30 С 70 90 50 60 » 20 Си выше 100 120 70 80 Примечания Для промежуточных значений расчетных температур расстояния между температурными швами допускается определять интерполяцией. 2 Расстояния между температурно-усадочными швами крупнопанельных зданий из кирпичных панелей назначаются в соответствии с СП 335.1325800. 3. Для стен с облицовкой расстояния между температурными швами принимаются по материалу с наибольшими температурно-влажностными деформациями. Вертикальные деформационные швы в стенах, связанных с железобетонными или стальными конструкциями, должны совпадать со швами в этих конструкциях. При необходимости в зависимости от конструктивной схемы зданий вкладке стен следует предусматривать дополнительные температурные швы без разрезки швами в этих местах железобетонных или стальных конструкций. 9.87 Осадочные швы в стенах должны быть предусмотрены во всех случаях, когда возможна неравномерная осадка основания здания или сооружения. СП 15.13330.2020 86 9.88 Деформационные и осадочные швы следует проектировать со шпунтом или четвертью, заполненными упругими прокладками, исключающими возможность продувания швов. Горизонтальные деформационные швы в ненесущих наружных стенах 9.89 Горизонтальные швы в ненесущих стенах устраиваются в уровне низа перекрытий по всей толщине стены во внутреннем и наружном слоях. Высота швов назначается из условия исключения передачи нагрузки на стену от кладки вышележащего этажа и перекрытия и должна быть не менее 30 мм. Плиты перекрытий и их консольные выступы должны рассчитываться на дополнительную нагрузку от опирания стен. Указания по устройству горизонтальных деформационных швов приведены в 9.37 и СП 327.1325800. Горизонтальные деформационные швы в несущих и самонесущих наружных стенах 9.90 В несущих и самонесущих двухслойных и трехслойных стенах с гибкими связями, двухслойных стенах при жестком соединении слоев в случае, если не выполняется условие по обеспечению совместной работы слоев при расчете на центральное и внецентренное сжатие последует выполнять поэтажные деформационные горизонтальные швы в лицевом слое кладки. 9.91 Требования по устройству горизонтального деформационного шва аналогичны приведенным в 9.89. Опирание лицевого слоя в этом случае проводится на торец плиты перекрытия, защемленную в основном слое железобетонную балку или стальные кронштейны. При расчете на центральное и внецентренное сжатие по формулами) работа лицевого слоя в этом случае не учитывается. СП 15.13330.2020 87 Вертикальные деформационные швы в лицевом слое кладки трехслойных наружных стен 9.92 Расстояния между вертикальными деформационными швами в лицевом слое трехслойных стен с горизонтальными деформационными швами с конструктивным армированием назначаются в соответствии с таблицей 9.8. Таблица Изменение температур с, °С, по СП 20.13330 Максимальное значение расстояния между вертикальными деформационными швами в лицевом (наружном) слое кладки наружных стен, м Форма участка стены из керамического кирпича, керамических и природных камней Форма участка стены из силикатного кирпича, бетонных, ячеистобетонных камней Прямолинейная образная Прямолинейная образная 80 6,0 3,0 4,0 2,0 60 7,0 3,5 4,6 2,3 40 8,0 4,0 5,4 2,7 Примечания Расстояния между вертикальными деформационными швами назначены для случая конструктивного армирования кладки и установки гибких связей и угловых связевых сеток согласно 9.39 и 9.40 и расстояния между горизонтальными деформационными швами не болеем В случае дополнительного армирования кладки расстояния между вертикальными швами назначаются по результатам расчета в соответствии с СП 327132.5800. 3 Расстояния между вертикальными швами приведены в настоящей таблице для лицевого слоя толщиной 12 см. При толщине лицевого слоя 19 – 25 см эти значения принимаются с коэффициентом 1,5, при толщине более 25 см – по таблице 9.7. При толщине лицевого слоя менее 12 см (ноне менее 8,5 см) расстояние между деформационными швами определяется по результатам специальных расчетов. 4 Изменение температуры с определяют в соответствии с СП 327.132580 с коэффициентом надежности по нагрузке γ f = 1,0 при допущении трещин с шириной раскрытия до 0,5 мм в местах концентрации напряжений. В остальных случаях принимается γ f =1,1 и приведенные в таблице значения умножают на коэффициент условий работы γ cr = 0,8. Для оптимизации расхода арматуры на армирование кладки лицевого слоя, устройства гибких связей, мест расположения и расстояний между вертикальными деформационными швами, назначение последних возможно провести на основании расчетов стен на температурно- влажностные воздействия в соответствии с СП 327.132580. Независимо от результатов расчетов при назначении мест расположения вертикальных температурных швов следует придерживаться изложенных ниже правил рекомендуется разбивка вертикальными деформационными швами ломаных в плане стеновых конструкций на линейные фрагменты не рекомендуются образные в плане фрагменты, особенно при длине средней стены менее 2 м СП 15.13330.2020 88 швы предпочтительно располагать на углах, в местах пересечений стен, перепадах высот, вблизи проемов при разбивке образных в плане фрагментов деформационный шов рекомендуется назначать в наиболее длинной стене вместе пересечения со средней стеной фрагмента вертикальные швы рекомендуется выполнять в остекленных лоджиях и балконах по границам оконных и дверных проемов толщину шва следует принимать не менее 10 мм, в заполнении шва следует предусматривать упругие прокладки и атмосферостойкие мастики. 10 Указания по проектированию конструкций, возводимых в зимнее время 10.1 Способ кладки, применяемый для возведения зданий и сооружений в зимнее время при отрицательных температурах, должен обосновываться предварительными технико-экономическими расчетами, обеспечивающими оптимальные показатели стоимости, трудоемкости, расхода цемента, электроэнергии, топлива и т. п. Принятый способ зимней кладки должен обеспечивать прочность и устойчивость конструкций как в период их возведения, таки последующей эксплуатации. Выполнение зимней кладки из кирпича, камней правильной формы и крупных блоков следует предусматривать одним из следующих способов а) на растворах не ниже марки М, твердеющих на морозе без обогрева с применением противоморозных химических добавок, не вызывающих коррозии материалов кладки, удовлетворяющих требованиям нормативных документов и принимаемых с учетом предполагаемых условий эксплуатации возводимых конструкций б) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 10 без химических добавок. При этом элементы конструкций должны иметь достаточную прочность и устойчивость как в период их первого оттаивания (при наименьшей прочности свежеоттаявшего раствора, таки в последующий период эксплуатации зданий. Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, определяется расчетом, но должна быть не болеем и четырех этажей. Допускается выполнение способом замораживания фундаментов малоэтажных зданий (до трех этажей включительно) из постелистого камня, укладываемого враспор со стенками траншей на растворах не ниже марки М в) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 50 без химических добавок с обогревом возводимых конструкций в течение времени, за которое кладка достигает несущей способности, достаточной для нагружения вышележащими конструкциями зданий. СП 15.13330.2020 89 10.2 Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполняемой на растворах с противоморозными химическими добавками, принимаются равными расчетным сопротивлениям летней кладки, приведенным в таблицах 6.1 – 6.9, если каменная кладка будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до минус 15 Си с понижающим коэффициентом 0,9, если кладка будет выполняться при температуре ниже минус 15 С. 10.3 Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполняемой способом замораживания и способом замораживания с обогревом возведенных конструкций, на растворах без противоморозных добавок в законченном здании после оттаивания и твердения раствора при положительных температурах следует принимать по таблицам 6.1 – 6.9 с понижающими коэффициентами для кирпичной и каменной кладок при среднесуточной температуре наружного воздуха, при которой выполнялись кладки, до минус 15 Си до минус 30 С – 0,8, для кладки из крупных блоков расчетные сопротивления не снижаются. 10.4 Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки (повышение марок растворов, применение кирпича и камней повышенной прочности или в отдельных случаях применение сетчатого армирования, должны быть указаны на рабочих чертежах. При кладке, выполняемой на растворах с химическими добавками (см. 10.2), указанные мероприятия применяются для элементов кладки, несущая способность которых используется более чем на 90 %, при кладке, выполняемой способом замораживания (см. 10.3), – для элементов, несущая способность которых используется более чем на 70 %. 10.5 При кладке на растворах с противоморозными добавками, не вызывающими коррозии арматуры, коэффициенты условий работы си, приведенные в таблице 10.1, не учитываются. При кладке способом замораживания или способом замораживания с искусственным обогревом возведенных конструкций следует учитывать влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы коэффициентов условий работы си СП 15.13330.2020 90 Таблица Вид напряженного состояния зимней кладки Коэффициенты условий работы кладки с1 сетчатой арматуры cs1 1 Сжатие отвердевшей (после оттаивания) кладки из кирпича 1,0 – 2 Тоже, бутовой кладки из постелистого камня 0,8 – 3 Растяжение, изгиб, срез отвердевшей кладки всех видов по растворным швам 0,5 – 4 Сжатие кладки с сетчатым армированием, возводимой способом замораживания в стадии оттаивания – 0,5 5 Тоже, отвердевшей (после оттаивания) – 0,7 6 » , возводимой на растворах с противоморозными добавками при твердении на морозе и прочности раствора не менее 1,5 МПа (15 кгс/см 2 ) в момент оттаивания – 1,0 10.6 В рабочих чертежах зданий повышенной этажности (9 этажей и более, возводимых зимой на растворах с противоморозными химическими добавками, следует указывать требуемые промежуточные прочности раствора на этажах для различных стадий готовности здания. 10.7 Расчет несущей способности конструкций, возводимых способом замораживания на обыкновенных растворах (без противоморозных добавок, должен проводиться в стадии оттаивания при расчетной прочности оттаивающего раствора 0,2 МПа (2 кгс/см 2 ) при растворена портландцементе и толщине стен и столбов 38 см и более при нулевой прочности оттаивающего раствора и растворена шлакопортландцементе или пуццолановом цементе независимо от толщины стен и столбов, а также при растворена портландцементе, если толщина стен и столбов менее 38 см. При расчете в стадии оттаивания должно учитываться влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы дополнительных коэффициентов условий работы си, приведенных в таблице 10.1. 10.8 Прочность зимней кладки, выполняемой способом замораживания с обогревом, должна определяться расчетом с учетом упрочнения, достигнутого раствором в пределах всего или части сечения. Отогревание конструкций допускается только после проверки расчетом их достаточной несущей способности в период искусственного оттаивания кладки. 10.9 Участки кладки, выполняемой способом замораживания (столбы, простенки, в которых расчетом были выявлены перенапряжения в стадии СП 15.13330.2020 91 оттаивания, необходимо усиливать установкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и последующего твердения кладки. 10.10 Возведение кладки на обыкновенных растворах способом замораживания не допускается для конструкций а) из бутобетона и рваного бута; б) подвергающихся в стадии оттаивания вибрации или значительным динамическим нагрузкам в) подвергающихся в стадии оттаивания поперечным нагрузкам, величина которых превышает 10 % продольных гс эксцентриситетами в стадии оттаивания, превышающими 0,25y для конструкций, не имеющих верхней опоры, и у при наличии верхней опоры д) с отношением высот стен (столбов) к их толщинам, превышающим в стадии оттаивания значения , установленные для кладок IV группы (см. 9.21 − 9.23). Для конструкций, не имеющих верхней опоры (см. 9.24), предельные отношения следует уменьшать в два раза и принимать не более = 6. В случаях превышения предельно допускаемой гибкости, конструкции при их возведении следует усиливать временными креплениями, обеспечивающими их устойчивость в период оттаивания. 10.11 При проектировании каменных стен с облицовками из плит, устанавливаемых одновременно складкой в зимних условиях, необходимо учитывать различную деформативность облицовочных слоев и кладки стен ив проекте указывать мероприятия, исключающие возможность образования трещин и отслоений облицовки от основной кладки стен. 10.12 В рабочих чертежах зданий или сооружений, каменные конструкции которых будут возводиться способом замораживания, дополнительно к мероприятиям, приведенным в 10.4, необходимо указывать − предельные высоты стен, которые могут быть допущены в период оттаивания раствора − в необходимых случаях, временные крепления конструкций, устанавливаемые до возведения вышележащих этажей, на период их оттаивания и твердения раствора кладки. СП 15.13330.2020 92 Приложение А Основные буквенные обозначения величин A s – площадь сечения арматуры А – площадь сечения кладки А – расчетная площадь сечения элемента площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете поперечное сечение перемычки суммарная площадь сечения кладки и железобетонных элементов в опорном узле в пределах контура стены или столба, на которые уложены элементы Ас – площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений площадь смятия, на которую передается нагрузка А п – расчетная площадь сечения нетто площадь нетто горизонтального сечения стены площадь горизонтального сечения настила, ослабленная пустотами, на длине опирания настила накладку суммарная площадь сечения ребер A red – площадь приведенного сечения Ас, red – площадь сжатой части приведенного сечения А – площадь брутто горизонтального сечения стены суммарная площадь опирания железобетонных элементов в узле Е – модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки Е – модуль деформаций кладки Е – начальный модуль упругости бетона E s – модуль упругости стали G – модуль сдвига кладки Н – расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами высота этажа H 1 – высота верхнего участка стены расстояние над верхней гранью рандбалки; Н – высота эквивалентного по жесткости рандбалке условного пояса кладки I – момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане I s – момент инерции сечения стальной рандбалки; СП 15.13330.2020 93 L – размер сечения элементов при расчете на смятие М – расчетный изгибающий момент наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок момент от нормативных нагрузок, который будет приложен после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий изгибающий момент от расчетных нагрузок в уровне перекрытия или покрытия в местах опирания их на стену на ширине, равной расстоянию между анкерами N – расчетная продольная сила расчетная осевая сила при растяжении продольная сила от нормативных нагрузок, которая будет приложена после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий расчетная нормальная сила в уровне расположения анкера на ширине, равной расстоянию между анкерами опорная реакция рандбалки от нагрузок, расположенных в пределах ее пролета и длины опоры, за вычетом собственного веса рандбалки; N g – расчетная продольная сила от длительных нагрузок N c – продольная сжимающая сила от местных нагрузок N cc – расчетная несущая способность N s – расчетное усилие в анкере N t – несущая способность неармированной кладки на растяжение N t,a – прочность узла анкеровки связи N t,s – прочность на растяжение гибких связей N t,sh – суммарная прочность на растяжение продольных стержней Г-образных связевых сеток высотой на один этаж Q – расчетная поперечная сила расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки, воспринимаемая поперечной стеной в уровне перекрытия, примыкающего к рассматриваемым перемычкам расчетная нагрузка отвеса балки и приложенных к ней нагрузок R – расчетное сопротивление сжатию кладки R k – расчетное сопротивление сжатию виброкирпичной |