Строительные правилареспублики беларусьсп 03. 012020Издание официальное

• Название: Строительные правилареспублики беларусьсп 03. 012020Издание официальное
• Дата: 17.03.2023
• Размер: 3.3 Mb.
• Имя файла: CП 5.03.01-2020[1].pdf
• Тип: Документы; #997984
• страница: 24 из 39

Рисунок 8.49 — Схемы для определения эффективной площади поперечного сечения
при расчете бетонных элементов на косое внецентренное сжатие
8.6.5 При расчете внецентренно-сжатых элементов прямоугольного сечения, когда расчетная продольная сила N
Ed
приложена с эксцентриситетом е относительно центра тяжести сечения, вос- принимаемую сечением продольную силу N
Rd
определяют по формуле
,
2 1
,
Rd
cd p
e
N
f
bh
h



 




l
(8.198) где b — ширина сечения;
h — высота сечения.

CП 5.03.01-2020
135
8.6.6 Расчет сопротивления отдельных бетонных колонн и стен, выполненных в условиях строи- тельной площадки, когда
0
/
25,
h

l
производят по формуле
N
Rd
 f
cd,pl
bh
,
(8.199) где
 — коэффициент, учитывающий влияние геометрической нелинейности (эффектов второго по- рядка); определяют для раскрепляемых элементов по формуле
0 2
2 1,14 1 0,02 1
,
tot
tot
e
e
h
h
h


 
 


 




l
(8.200) здесь e
tot
— определяют по формуле
0
,
tot
i
e
e
e


(8.201)
e
0
— эксцентриситет первого порядка с учетом, при необходимости, влияния перекрытий
(например, изгибающих моментов вследствие защемления, которые передаются от плиты на стену) и горизонтальных воздействий;
e
i
— дополнительный эксцентриситет вследствие влияния геометрических несовершенств согласно 5.4;
l
0
— расчетная длина элемента; определяют по формуле
l
0
 
w
l
w
, (8.202)
l
w
— высота элемента в свету;

w
— коэффициент, учитывающий условия закрепления элементов; равен: для колонн — 1; для консольных колонн и стен — 2; для других случаев закрепления стен — определяют в соответствии с таблицей 8.10.
Таблица 8.10 — Значения коэффициента

w
для определения расчетной длины бетонных стен
Схема закрепления бетонной стены

w

w
 1,0 — для любых значений
w
h
l
l
2 1
1 3
w
w
h
 


 



l
l
При l
w
 l
h
2 1
1
w
w
h
 


  


l
l
При l
w
 l
h
2
h
w
w
 
l
l

CП 5.03.01-2020
136
Окончание таблицы 8.10
Примечания
1 Значения

w
, приведенные в таблице, применимы для стен, в которых высота проема не превышает 1/3l
w
, а его площадь составляет не более 10 % полной площади стены. Для стен, закрепленных по трем или четы- рем сторонам, в случае, когда перечисленные ограничения не выполняются для части стены, располагаемой между отверстиями, коэффициент

w
следует принимать как для стены, закрепленной по двум сторонам.
2 Поперечные стены могут рассматриваться как подкрепляющие элементы при выполнении следующих условий:
— толщина поперечной подкрепляющей стены должна быть не менее 0,5h (где h — толщина рассчиты- ваемой стены);
— высота подкрепляющей стены должна быть равна l
w
;
— длина подкрепляющей стены l
h
должна быть не менее l
w
/ 5;
— подкрепляющая стена на длине l
h
не должна иметь отверстий.
8.7 Проверка сопротивления конструкций из легкого бетона
8.7.1 Проверку сопротивления элементов из легкого бетона производят согласно 8.1–8.4 и 8.6 как для конструкций из бетона нормального веса с заменой в формулах f
ck
на f
lck
, f
cd
на f
lcd
, f
ctk
на f
lctk
, f
ctd
на f
lctd
,

с2
на

lc2
,

cu2
на

lcu2
. Кроме того, также учитывают дополнительные изменения формул, при- веденные в 8.7.2–8.7.8.
8.7.2 Расчетную поперечную силу V
lRd,c
, Н, воспринимаемую элементом без вертикальной и (или) наклонной арматуры (сопротивление местному срезу), определяют по формуле


1/3
,
,
1 1
100
,
Rd c
Rd c
ck
cp
w
V
C
k
f
k
b d



 

 





l
l
l l
(8.203)
но не менее


1 ,min
1
,
cp
w
v
k
b d

 

l
где
1

— определяют по формуле, приведенной в таблице 6.2;
,
0,15
;
Rd c
с
C


l
(8.204) min
v
l
— определяют по формуле
3/2 1/2
min
0,28
;
ck
v
k
f

l
l
(8.205)
1 0,15.
k

Остальные значения определяют согласно 8.2.1.2.
8.7.3 Поперечное усилие V
Ed
, рассчитанное без понижающего коэффициента
 по 8.2.1.4, должно удовлетворять условию
1 0,5
,
Ed
w
cd
V
b d f


l
(8.206) где

1
— понижающий коэффициент; определяют по формуле
1 1
0,5 1
250
ck
f


 
  




l
(8.207)
8.7.4 При проверке сопротивления элементов из легкого бетона с поперечным армированием на основе стержневой модели по 8.2.2, понижающий коэффициент сопротивления раздавливанию бетонных распорок

1
определяют по формуле (8.207).
8.7.5 При проверке сопротивления элементов из легкого бетона кручению на основе модели про- странственной фермы по 8.3.2.9 значение коэффициента
 принимают равным 
1
, рассчитанным по формуле (8.207).
8.7.6 Проверку сопротивления элементов из легкого бетона, подвергнутых местному действию сжимающих нагрузок, производят согласно 8.4.3 с заменой в формулах f
cd
на f
lcd
, f
cm
на f
lcm
, f
ctm
на f
lctm
,
f
cud
на f
lcud
, f
cud,eff
на f
lcud,eff

CП 5.03.01-2020
137
Коэффициент эффективности бокового обжатия для керамзитобетона k
с
принимают равным 9,5, а приведенные в таблице 8.4 значения коэффициента

u,max снижают на 20 %, но принимают не менее 1,0.
8.7.7 Сопротивление местному срезу плиты из легкого бетона без поперечного армирования на единицу длины контрольного периметра проверяют из условия


1/3
,
,
1 2
100
,
Ed
Rd c
Rd c
ck
cp
v
v
C
k
f
k
d




 

 





l
l
l l
(8.208) но не менее


1 min
2
,
cp
v
k
d

 

l
где
1

— определяют по формуле, приведенной в таблице 6.2;
,
0,20
;
Rd c
с
C


l
(8.209) min
v
l
— определяют по формуле (8.205);
k
2
 0,08.
Остальные значения определяют согласно 8.4.3.8.
8.7.8 Сопротивление местному срезу плиты или фундамента из легкого бетона с поперечным армированием на единицу длины контрольного периметра следует определять по формулам, приве- денным в 8.4.3.10–8.4.3.12, заменяя
,
Rd c
v
на
,
0,75
Rd c
v
l
(где
,
Rd c
v
l
— определяют согласно 8.7.2), коэф- фициент
 на 
1
, определяемый по формуле (8.207).
8.8 Проверка сопротивления сборных и сборно-монолитных конструкций
8.8.1 Общие положения для сборных конструкций
8.8.1.1 Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготов- ления на специализированных предприятиях.
При выборе элементов сборных конструкций следует предусматривать преимущественно пред- варительно напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры.
Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций насколько это позволяют грузоподъем- ность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.
При проектировании сборных конструкций заводского изготовления в соответствии с СТБ EN 13369 предусматривают следующие классы бетона по прочности на сжатие:
— для конструкций без предварительного напряжения
— С20/25 и LC20/22;
— для предварительно напряженных конструкций
— С30/38 и LC30/33.
8.8.1.2 В сборных конструкциях особое внимание следует уделять несущей способности и долго- вечности стыков.
Конструкции стыков сборных элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, несу- щую способность самих элементов в зоне стыка, связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции, а также совместность деформаций элементов и принятые при расчете усло- вия их совместной работы.
Расчет сборных железобетонных и предварительно напряженных элементов необходимо произ- водить с учетом их взаимодействия с другими элементами (например, с учетом совместной работы с монолитным бетоном или другими сборными элементами).
При расчете сборных элементов следует учитывать влияние действительной деформативности и несущую способность стыков между ними, а также влияние отклонений положения элементов (гео- метрических параметров) на условия закрепления на опорах и передачу усилий между ними.
При расчете несущей способности стыков допускается учитывать распределительную способ- ность пластин закладных изделий и соединительных элементов, обеспечиваемую соответствующим расчетом толщины пластин.
8.8.1.3 Расчет сборных элементов следует производить для всех расчетных ситуаций, включая переходные (стадии изготовления, транспортирования, возведения и т. д.). При этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям и технологии изготовления, способам транс- портирования, подъема, монтажа и т. д.

CП 5.03.01-2020
138
8.8.1.4 При расчете элементов сборных конструкций для переходных расчетных ситуаций (напри- мер, на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже) нагрузку от веса элемента применяют с коэффициентом динамичности, равным:
1,60 — при транспортировании;
1,40 — при подъеме и монтаже.
При этом частный коэффициент при определении нагрузки от веса элемента принимают равным 1,15.
8.8.1.5 Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций класс бетона по прочности на сжатие устанавливают в зависимости от условий работы соединяемых элементов.
8.8.1.6 Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе экс- плуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воз- духа, применяют бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже при- нятых для стыкуемых элементов.
8.8.1.7 При проектировании элементов сборных перекрытий между ними предусматривают уст- ройство швов, заполняемых бетоном. Ширина швов назначается из условия обеспечения качествен- ного их заполнения и должна составлять не менее: 20 мм — для элементов с высотой сечения до 250 мм;
30 мм — для элементов с большей высотой сечения.
8.8.1.8 В элементах сборных конструкций следует предусматривать приспособления для их захвата при подъеме: инвентарные монтажные вывинчивающиеся петли; строповочные отверстия со сталь- ными трубками; стационарные монтажные петли из арматурных стержней и т. п.
Для изготовления монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетон- ных конструкций применяют арматуру класса S240 из горячекатаной стали марок Ст3сп и Ст3пс.
При монтаже конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40
С применение стали марки Ст3пс для монтажных петель не допускается.
8.8.2 Общие положения для сборно-монолитных конструкций
8.8.2.1 Предельные состояния сборно-монолитных железобетонных конструкций проверяют рас- четом в соответствии с ТКП 45-5.03-97 в постоянных и переходных расчетных ситуациях для сле- дующих стадий работы конструкций:
— до набора бетоном, уложенным на месте возведения конструкции (бетоном омоноличивания), заданной прочности — на воздействие собственного веса этого бетона и других монтажных нагрузок;
— после набора бетоном, уложенным на месте возведения конструкции (бетоном омоноличива- ния), заданной прочности — на нагрузки, действующие на этом этапе возведения и при эксплуатации конструкций.
8.8.2.2 Конструкцию следует считать сборно-монолитной при выполнении следующих условий:
— обеспечена прочность контактного соединения монолитного бетона и сборного элемента на всех этапах работы составного сечения;
— сохраняется неразрывность (сплошность сечения) при передаче нормальных усилий по высоте составного сечения между взаимодействующими элементами;
— применяется бетон омоноличивания класса по прочности на сжатие не ниже С16/20;
— толщина монолитной набетонки — не менее 40 мм.
Основные типы сечений сборно-монолитных конструкций приведены на рисунке 8.50.
8.8.2.3 Сборные элементы покрытий и перекрытий (см. рисунок 8.50), объединяемые посред- ством бетона омоноличивания и дополнительного армирования со сборными балочными элемен- тами, учитывают при расчетах прочности сборно-монолитного сечения при изгибе только при их рас- положении в сжатой зоне. Вводимую в расчет ширину элементов покрытий и перекрытий принимают в соответствии с требованиями настоящих строительных правил. Данные элементы не учитывают при расчете прочности наклонных сечений.
8.8.2.4 Положения проектирования настоящих строительных правил не распространяются на сборно- монолитные конструкции, подверженные многократно повторяющимся нагрузкам.
8.8.2.5 Надежную связь бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов, обеспечивающую требуемую прочность контактного соединения, осуществляют с помощью арматуры, выпускаемой из сборных элементов, путем устройства бетонных шпонок или шероховатой поверхности, продоль- ных выступов или с помощью других надежных и проверенных способов.

CП 5.03.01-2020
139
8.8.2.6 Проверку предельного состояния стыкового соединения при продольном сдвиге произво- дят из условия

Ed,j
 
Rd,j
, где

Ed
,
j
— продольные сдвигающие напряжения в плоскости стыкового соединения (контакта) сборно- монолитных конструкций, вызванные действием расчетных нагрузок;

Rd
,
j
— расчетное сопротивление сдвигу стыкового соединения (контакта).
1 — сборные балочные элементы; 2 — монолитный бетон;
3 — сборные элементы покрытий и перекрытий
Рисунок 8.50 — Основные типы сечений сборно-монолитных конструкций
8.8.2.7 В общем случае проверки предельных состояний сборно-монолитных конструкций произво- дят с использованием деформационной расчетной модели сопротивления согласно 8.1.2, принимая для бетонов сборной и монолитной частей сечения элемента соответствующие диаграммы деформи- рования

c
–

c
и учитывая исходное напряженно-деформированное состояние сборного элемента до омоноличивания.
При расчете сопротивлений сечений, нормальных к продольной оси элемента, допускается вво- дить в расчет приведенный бетон с прочностными и деформативными характеристиками, зависящими от предельной сжимаемости исходных бетонов, напряженно-деформированного состояния сборного элемента до приобретения монолитным бетоном заданной прочности, геометрии и компоновки сече- ния (т. е. от вклада каждого из бетонов в общее сопротивление рассматриваемого сечения).
8.8.2.8 Расчет сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям эксплуатационной пригодности выполняют согласно требованиям раздела 8, с учетом следующих дополнительных тре- бований ТКП 45-5.03-97:
— деформации сборного элемента, рассчитанные до включения в работу бетона омоноличи- вания, суммируют с деформациями сборно-монолитной конструкции; данное положение, означаю- щее принцип суперпозиции деформаций, допускается заменять принципом суперпозиции напряжений и прогибов;
— сечения сборно-монолитных конструкций, выполненных из бетонов различной деформативности, приводят к однородному сечению, используя отношение их модулей упругости (

1
 E
cm2
/ E
cm1
);

CП 5.03.01-2020
140
— усилие предварительного обжатия действует только на сборную часть сборно-монолитного сечения, если его монолитная часть выполнена без предварительного напряжения в построечных условиях;
— при использовании временных опор при монтаже основных элементов в расчетах учитывают их податливость.
8.8.2.9 При расчете трещиностойкости и прогибов учитывают дополнительные напряжения и деформации в сборно-монолитной конструкции, вызванные разницей усадки и ползучести бетонов в составном сечении. При этом все усилия от усадки и ползучести должны относиться к категории внутренних и быть взаимно уравновешены, а кривизна монолитной и сборной частей — одинакова.
При выполнении монолитной части сечения конструкции из напрягающего бетона при расчетах по предельным состояниям эксплуатационной пригодности учитывают дополнительные усилия в состав- ном сечении от связанного расширения напрягающего бетона согласно требованиям ТКП 45-5.03-97.
При этом дополнительно проверяют трещиностойкость и прогибы сборной части конструкции на стадии твердения и расширения напрягающего бетона монолитной части.