ТЕХНОЛОГИЯ ВЗРЫВНЫХ РАБОТ НА ГОРНОРУДНЫХ И НЕРУДНЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ. Технология взрывных работ на горнорудных и нерудных предприятиях
 Скачать 374.11 Kb.
|
|
ТЕХНОЛОГИЯ ВЗРЫВНЫХ РАБОТ НА ГОРНОРУДНЫХ И НЕРУДНЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ УДК 622.233/.235. КРИТЕРИИ ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕСУРСОСБЕРЕЖЕНИЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ БВР С.Н. Жариков, В.Г. Шеменев В статье изложен анализ, проведенный в рамках работы по гран ту ориентированных фундаментальных исследований УрО РАН № 11-5-16-УГМК. Эффективность ресурсосбережения определяется затратами на технологический процесс с учетом качества произведенных ра бот. С одной стороны, соотношение затрата – качество являет ся наиболее информативным показателем для принятия решений и с этой точки зрения можно оценивать наименее ресурсоемкие тех нологии с целью выбора и применения какой-либо из них, при этом каждая технология характеризуется своим качеством, которое для нее является стабильным. С другой стороны, если технология уже применяется, то сокращение потребляемых ресурсов может приве сти к потере стабильного качества и, следовательно, к неудовлет ворительным результатам производственной деятельности. Поэто му важным вопросом ресурсосбережения в каждом отдельном про цессе производства продукции является чувствительность общей технологии к отдельным принимаемым решениям и прогноз их по следствий. Виду этого особое внимание следует уделить взаимосвя зям процессов горного производства, что позволит определить ин дикаторы и критерии эффективности ресурсосбережения – как в це лом для открытых горных работ, так и для БВР в частности. Требования к качеству подготовки горной массы к выемке форми руются в следующей последовательности. Исходя из необходимого объема добычи полезного ископаемого и принятой в связи с этим схе мы комплексной механизации горных работ подбираются типоразмеры выемочной техники и соответствующего бурового оборудования. При известных ежегодных объемах отбойки и диаметрах скважин опреде ляются подходящие к данным условиям типы ВВ и оборудование для механизированного заряжания взрывных скважин. При этом для обе спечения соответствующего качества взрывов решается комплекс за дач типового проекта БВР, элементы которого с развитием горной вы работки могут изменяться. Это касается как ширины рабочих площа док, так и параметров уступов. В результате изменяется напряженное состояние прибортового массива и, соответственно, устойчивость бор тов карьера. Таким образом, требования к БВР повышаются по следую щим направлениям: снижение воздействия взрыва на законтурный мас сив, обеспечение компактного развала и заданного качества дробления, учет свойств ВВ и конструкций зарядов. Решение задач производства БВР по этим направлениям подразумевает научные исследования. По этому в ИГД УрО РАН проводятся соответствующие работы как при кладного, так и фундаментального характера, по результатам которых можно отметить следующее. Установлено, что длина заряда ЭВВ, сенсибилизированного хи мическим способом, ввиду гидростатического давления в скважи не влияет на скорость детонации [1]. Поэтому для предотвращения отказов особого внимания заслуживает начальная плотность эмуль сии. Учитывая, что параметры зарядов могут изменяться по тех нологическим потребностям, экспрессное исследование детонаци онных характеристик ВВ, изготавливаемых в местах потребления, имеет важное значение для безопасности работ. Обосновано, что путем выбора для конкретных условий интер валов замедления и направления отбойки можно управлять фор мой зоны дробления пород при взрыве скважинных зарядов [2–3]. Таким образом, имеется возможность, с одной стороны, обеспечи вать компактный развал, а с другой – уменьшить влияние взрыва на законтурный массив, что важно при постановке уступов карьера в предельное положение. Доказано, что под воздействием предыдущих взрывов разви вается техногенная нарушенность: при тыльном действии взрыва в скальном крупноблочном массиве на глубину не менее 4–5,5 м; в зоне перебура на глубину (0,35–0,6) высоты уступа [4–5]. Полу ченные результаты имеют значение для определения рациональных конструкций скважинных зарядов. Все элементы взрывного разрушения массива горных пород (схе мы взрывания, свойства ВВ, конструкции зарядов) взаимосвяза ны между собой. Технические решения в конечном счете направле ны на снижение затрат по переделу при стабильном качестве дро бления. Следовательно, должен быть некоторый общий показатель, характеризующий взрывные работы, который может быть взаимос вязан с элементами системы разработки. Важнейшей характеристи кой взрыва является количество выделяемой энергии. Планирование и организация БВР заключаются в эффективном использовании этой энергии при разрушении горных пород. При этом для принятия тех нических решений особое значение имеет информация о свойствах разрушаемого массива. Как правило, при расчетах параметров БВР породы характеризуются показателями свойств при их упругой де формации. Это является вполне логичным, т. к. необходимо опреде лить разрушающую нагрузку. Однако немаловажное значение имеет взаимодействие продуктов взрыва с горной породой, особенно когда речь идет об устойчивости выработки. В работе [6] представлен ана лиз влияния технологических взрывов на активизацию геодинамиче ских движений в районах недропользования. Установлено, что дей ствие взрыва в горной породе обусловлено распространением элек тромагнитных колебаний. В процессе химической реакции возника ет электрическое поле. Взаимодействие продуктов взрыва с химиче ским и структурным составом пород способствуют проникновению этого поля вглубь массива. Более того, в источнике [7] указано, что возмущения электрического поля наблюдается не только после де тонации заряда ВВ, но продолжает существовать до 50–70 с. Учиты вая высокие давления и скорость продуктов взрыва, следует отме тить, что электромагнитные волны могут распространяться в масси ве на достаточно большие расстояния. Следствием этого может быть изменение напряженного состояния горных пород. Данное направле ние пока недостаточно исследовано, однако, согласно [8], в прибор товом массиве особенно глубоких карьеров имеют место весьма зна чительные напряжения. При установлении их величин можно при близительно вычислить количество концентрируемой энергии. Та ким образом, с одной стороны, имеет место горный массив и его вну тренняя энергия, а с другой стороны – энергия взрыва. Взаимосвязь между этими энергиями – предмет будущих исследований, однако уже сейчас становится понятным, что действие взрыва в массиве гор ных пород должно характеризоваться энергетическим показателем, которым является удельная энергия взрыва А (Дж/м3): Qуд mВВ А qпр Qуд (1), V где qпр – проектный удельный расход ВВ, кг/м3; Qуд – удельная теплота взрыва на 1 кг ВВ, Дж/кг; mВВ – масса ВВ, кг; V – объем взрываемой горной массы, м3. При изучении взаимосвязей между технологическими процесса ми горного производства следует отметить исследования И.А. Тан гаева [9], согласно которым эффективность процесса горного про изводства целесообразно оценивать по удельному энергопотребле нию (энергоемкости). Указанный подход имеет ряд преимуществ. Во-первых, в каждом процессе потребляется энергия (электриче ская, тепловая – сгорания топлива в двигателях машин, химическо го разложения при взрыве) – соответственно, эффективность раз ных процессов может быть оценена единым критерием. Во-вторых, удельное энергопотребление является стабильной характеристи кой технологического процесса и не зависит от конъюнктуры рын ка. В-третьих, потребляемую энергию в любой момент можно пере считать в деньги. Поэтому универсальность оценки эффективности технологических процессов по их энергоемкости не вызывает со мнений. Кроме того, эффективность данного подхода подтвержда ется практически [10]. Таким образом, в качестве критерия эффективности технологи ческого процесса следует использовать показатель его энергоемко сти, тогда ресурсосбережение будет характеризоваться снижением этого показателя во времени. Следует обратить внимание на зависимость энергозатрат по технологическим процессам от физико-технических и технологиче ских факторов. В [9] указано следующее. Бурение. Удельные энергозатраты при бурении зависят от двух факторов – свойств буримой породы и технологических параметров расположения сетки скважины. Прочностные свойства пород отно сятся к категории независимых природных факторов, поэтому сни жение удельных энергозатрат на бурение возможно, в основном, только за счет расширения сетки скважин. Взрывание. Энергозатраты при взрывном разрушении руд и по род зависят от их взрываемости (независимый природный фактор) и требований к качеству дробления, определяемых параметрами по грузочного, транспортного и дробильного оборудования (требова ния к качеству конечного продукта процесса буровзрывных работ). При постоянных параметрах оборудования последующих техноло гических процессов снижение энергозатрат на буровзрывные ра боты возможно за счет объективной оценки взрываемости пород и учета этого фактора при планировании и задании параметров сетки скважин и удельной энергии взрыва. Экскавация. Удельные энергозатраты при экскавации горной массы в основном определяются качеством ее взрывной подготов ки (качеством исходного продукта). Из категории природных фак торов на величину энергоемкости экскавации наибольшее влияние оказывает объемная масса добываемой руды или породы. Таким об разом, удельная энергоемкость экскавации функционально связана с энергозатратами на буровзрывные работы. Транспорт. Затраты энергии на транспортирование горной мас сы зависят только от расстояния перевозки (на равнинных место рождениях) и высоты подъема или спуска на месторождениях за глубленного и нагорного типов. Дробление. Энергоемкость дробления на всех стадиях определя ется прочностными свойствами полезного ископаемого, качеством исходного продукта, поступающего в голову процесса, и качеством конечного продукта. Снижение затрат энергии на дробление воз можно за счет улучшения качества исходного продукта, т. е. путем увеличения энергозатрат на взрывную подготовку руды. Измельчение. Качество исходного продукта, поступающего на измельчение, задано на последней стадии дробления, поэтому этот фактор можно считать постоянным. Энергоемкость измельчения зависит от физико-механических свойств перерабатываемой руды и требований к качеству конечного продукта. В связи с тем, что пер вый фактор независим, а второй – технологически задан, снижение энергоемкости измельчения возможно только за счет оптимизации параметров процесса. Самоизмельчение. Энергоемкость самоизмельчения определя ется тремя факторами: физико-механическими свойствами руды, качеством исходного продукта (гранулометрическим составом руды, поступающей из забоя в переработку) и качеством конечного продукта. Снижение удельных затрат энергии на этот процесс зави сит от возможности регулирования кусковатости руды, т. к. круп ные куски являются измельчающей средой. Таким образом, буровзрывные работы оказывают значитель ное влияние на энергоемкость технологических процессов как до бычи, так и переработки полезных ископаемых. Поэтому исследо вание энергозатрат при взрывном разрушении горных пород име ет первостепенное значение. Величина удельной энергии взрывно го разрушения зависит от упругих свойств разрушаемого массива. Значение этих свойств можно в приближении установить по пара метрам процесса технологического бурения. Следовательно, имеет ся возможность определять и корректировать массу зарядов в сква жинах и более рационально использовать энергию взрыва при пер вичном разрушении пород. При этом нельзя упускать из виду во прос разделки негабаритов, т. е. вторичного дробления. Как пока зывает практика, основной объем негабарита исходит из участков массива, имеющих скопление трещин, а также подвергнутых техно генному воздействию предыдущих взрывов. При наличии трещин в массиве происходит их раскрытие в момент взрыва. Поэтому гор ная масса меньше дробится и больше раскалывается по естествен ным нарушениям. Таким образом, при проектировании взрыва особо важной явля ется информация о структуре горного массива (направление и ко личество трещин, изменение зернистости, материал заполнения пу стот). Способы получения такой информации в границах выемоч ных блоков пока не достаточно развиты. Однако, если по данным технологического бурения можно определить упругие свойства массива, то целесообразно изучение структуры пород построить на этой же базе. Для этого можно использовать методику моделирова ния крепости пород по высоте уступа [5], а при наличии достаточ ного массива данных исследовать взаимосвязь энергозат на буре ние и трещиноватости массива. Представленный материал позволяет сделать следующий основ ной вывод. Критерием эффективности ресурсосбережения при про изводстве буровзрывных работ является соотношение удельных энергозатрат по процессам во взаимосвязи с физико-механическими свойствами и структурой горного массива. Литература 1. Изучение структурных особенностей и механических свойств локальных массивов горных пород и разработка основ ресурсосберегающей технологии при их взрывном разрушении: отчет о НИР/ИГД УрО РАН; рук. В.Г. Шеменев. – Ека теринбург, 2006. – 103 с. 2. Разработка и внедрение рекомендаций по корректировке проектов БВР на основе исследований взрывного воздействия зарядов эмульсионных ВВ на мас сивы горных пород карьеров ОАО «Ванадий»: отчет о НИР/ИГД УрО РАН; рук. С.В. Корнилков, А.В. Яковлев. – Екатеринбург, 2007. – 23 с. 3. Исследование прибортовых массивов и оптимизация углов погашения бор тов карьеров: отчет о НИР/ИГД УрО РАН; рук. С.В. Корнилков, А.В. Яковлев. – Екатеринбург, 2009. – 88 с. 4. Создание физической модели разрушения высоких уступов карьеров круп номасштабными взрывами: отчет о НИР/ИГД УрО РАН; рук. С.В. Корнилков, В.Г. Шеменев. – Екатеринбург, 2009. – 95 с. 5. Жариков С.Н. Взаимосвязь удельных энергетических характеристик процессов шарошечного бурения и взрывного разрушения массива горных пород: дис. … канд. техн. наук / С.Н. Жариков; ИГД УрО РАН. – Екатеринбург, 2011. – 139 с. 6. Жариков С.Н. О влиянии технологических взрывов на активизацию совре менных геодинамических движений в районах недропользования / С.Н. Жариков, В.Г. Шеменев // Проблемы недропользования: материалы V Всероссийской моло дежной научно-практической конференции (с участием иностранных ученых) 8– февраля 2011 г. / ИГД УрО РАН. – Екатеринбург: УрО РАН, 2011. – С. 415–425. 7. Адушкин В.В. Генерация электрического и магнитного поля при воздушных, наземных и подземных взрывах / В.В. Адушкин, С.П. Соловьев // Физика горения и взрыва. – 2004. – Т. 40. – № 6. – С. 42–51. 8. Зубков А.В. Геомеханика и геотехнология / А.В. Зубков. – Екатеринбург: УрО РАН, 2001. – 335 с. 9. Тангаев И.А. Энергоемкость процессов добычи и переработки полезных ис копаемых / И.А. Тангаев. – М.: Недра, 1986. – 231 с. 10. Курленя М.В. Энергетический подход к анализу и управлению открытым способом разработки крутопадающих рудных месторождений / М.В. Курленя, М.Л. Медведев // Изв. вузов. Горный журнал. – 2008. – № 1. – C. 18–28. УДК 622.235.5:622.023. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ КАЧЕСТВА ДРОБЛЕНИЯ ТРЕЩИНОВАТЫХ ГОРНЫХ МАССИВОВ ПРИ МНОГОРЯДНОМ ВЗРЫВАНИИ ЗАРЯДОВ В.Н. Рождественский Одним из основных показателей, определяющих экономиче скую эффективность предприятия, является качество дробления горной породы при производстве взрывных работ. Однако отсут ствие общепризнанной методики прогнозирования качества дро бления трещиноватых массивов, а также необходимых параметров буровзрывных работ обусловили появление большого количества формул и методик расчета скважинных зарядов при многорядном их расположении. Например, В.К. Рубцов [1] предложил описывать качество дробления пород линейной зависимостью, предполагая при этом, что для достижения требуемого качества дробления в тре щиноватых породах необходимо подобрать такой удельный расход ВВ, при котором выход негабаритных фракций будет равен нулю. Другие авторы [2, 3, 4] установили, что выход этих фракций и ди аметр среднего куска взорванной горной массы от удельного рас хода ВВ определяется гиперболической зависимостью. Авторы [5] предложили для карьеров медной промышленности описывать вли яние удельного расхода ВВ на диаметр среднего куска, применяя квадратный трехчлен. В работе [6], учитывая многозначность про цесса разрушения трещиноватых массивов при взрывах скважин ных зарядов, описывается характер изменения диаметра среднего куска взорванной массы от удельного расхода ВВ двумя пересека ющимися прямыми. Указанные зависимости, по нашему мнению, могут быть выра жены в более общем виде, позволяющем при минимальном коли честве экспериментальных исследований повысить точность про гнозирования качества дробления. Рассмотрим процесс разруше ния трещиноватого горного массива под действием взрыва. В каче стве первоначальной характеристики взрываемого массива примем диаметр среднего куска массива до взрыва (d0), после взрыва диа метр среднего куска взорванной горной массы (di). Дробление тре щиноватого массива происходит за счет изменения удельного рас хода ВВ (qi). Исследования большинства авторов показывают, что зави симость диаметра среднего куска взорванной горной массы от удельного расхода ВВ непрерывна и имеет криволинейный ха рактер. С увеличением удельного расхода ВВ от достигнутого происходит снижение диаметра среднего куска взорванной гор ной массы, а при снижении – диаметр среднего куска, напротив, увеличивается. Таким образом, увеличение удельного расхода ВВ на qi+qi приводит к изменению диаметра среднего куска взорванной горной массы на величину di–di по сравнению с ранее достигнутым при qi. При уменьшении удельного расхода ВВ qi–qi происходит увеличе ние di+di. Если эффективность использования удельного расхода ВВ на дробление характеризовать отношением di/qi, то, на осно вании экспериментальных данных [2–5], можно принять в пределах изменения величин di и qi на малые величины di и qi, что произво дная ddi/dqi в первом приближении является линейной функцией от di. С учетом вышеизложенного получим дифференциальное урав нение изменения диаметра среднего куска взорванной горной мас сы в зависимости от удельного расхода ВВ ddi /dqi = –di(м), (1) где – коэффициент, учитывающий использование удельного рас хода ВВ на дробление трещиноватого горного массива с начальной характеристикой взорванного массива, d0. Решением данного дифференциального уравнения (1) при за данных условиях дробления трещиноватого массива будет зависи мость di = d0 exp(–qi), м. (2) Учитывая опыт ведения буровзрывных работ, можно прогнози ровать, что величина коэффициента будет зависеть от применяе мых схем и интервалов замедления многорядного взрывания заря дов, их конструкции в скважинах и диаметра, а также от свойств ВВ и т. д. Анализ выведенной зависимости (2) показывает, что с увеличе нием удельного расхода ВВ происходит снижение диаметра сред него куска взорванной горной массы. При уменьшении удельно го расхода ВВ qi 0 и качество дробления ухудшается, при qi = (отсутствие зарядов ВВ в скважинах) зависимость (2) приводится к первоначальной характеристике разрушаемой среды диаметром среднего куска до взрыва d0, т. е. уровню, с которого начинается дробление горного массива. Таким образом, внутренних противо речий в зависимости (2) нет. Аналогичную зависимость можно вывести и для изменения вы хода негабаритных фракций определенных размеров от удельного расхода ВВ. Опыт наших исследований показал, что данная экспо ненциальная зависимость подтверждается при размерах негабарит ных фракций (более 600–700 мм). Замеры грансостава проводились методом косоугольной фотопланиметрии, разработанной в ИГД УрО РАН [7]. Ni = N0exp(–qi), (3) где N0 – выход негабаритных фракций до взрыва, %; Ni – выход негабаритных фракций после взрыва, %. Разлагая экспоненту в ряд с необходимой точностью вычисле ний, можно получить зависимости первой, второй и т. д. степени, т. е. частные решения, которые были получены вышеупомянутыми исследователями, q qi 2 Ni N 0 1 – i. (4) 1 При применении различных ВВ их удельный расход приводит ся к единообразию с помощью коэффициента, учитывающего дей ствие ВВ по идеальной работе аммонита № 6 ЖВ и граммонита 79/21. Неизвестной величиной в зависимостях (2), (3) является коэф фициент, который можно определить как по литературным дан ным, так и опытным путем при производстве эксперименталь ных взрывов. Для этого в условиях одинаковых по структурным и физико-механическим свойствам породах при постоянных пара метрах буровзрывных работ проводится 3–5 экспериментальных взрывов (или замеров), по которым определяют качество дробле ния пород, а именно диаметр среднего куска или выход негабарита. Логарифмируя формулу (2), получаем значение коэффициента в зависимости от результатов действия взрыва при дроблении трещи новатых пород в конкретных условиях ln d0 – ln di. (5) qi Для определения коэффициента необходимо иметь данные диаметра среднего куска до и после взрыва, который достигнут при применяемом постоянном удельном расходе ВВ. Воспользуемся данными вышеупомянутых исследований [1, 4, 5], приведенными в таблице. Из таблицы видно, что расчетные данные, полученные по пред ложенной зависимости, достаточно близки к экспериментальным при удельных расходах ВВ, применяемых в настоящее время. Пред ложенные зависимости [1, 5] имеют ограниченный характер приме нения при прогнозировании качества дробления от удельного рас хода ВВ. Предлагаемая экспоненциальная зависимость позволяет при минимальном числе экспериментов или принятых на карьере пара метрах буровзрывных работ получить зависимости, необходимые для определения качества дробления трещиноватых пород при мно горядном взрывании скважинных зарядов на карьерах. Литература 1. Рубцов В.К. Исследование дробимости горных пород взрывами на карьерах: дис. … докт. техн. наук / В.К. Рубцов; МГИ. – М., 1971. – 412 с. 2. Дубинин Н.Г. Отбойка руды зарядами скважин различного диаметра / Н.Г. Дубинин, Е.П. Рябченко. – Новосибирск: Наука, 1972. – 136 с. 3. Терентьев В.И. Управление кусковатостью при поточной технологии добы чи руд подземным способом / В.И. Терентьев. – М.: Наука, 1972. – 200 с. 4. Кузнецов В.А. Обоснование буровзрывных работ в карьерах и открытых горно-строительных выработках, на основе деформационного онирования взры ваемых уступов: автореф. дис.... докт. техн. наук / В.А. Кузнецов; МГГУ. – М., 2010. – 44 с. 5. Кузнецов Г.В. Влияние горнотехнических условий на дробление горных по род / Г.В. Кузнецов, А.А. Батманова, В.А. Малых // Взрывное дело. – № 77/34. – М.: Недра, 1970. – С. 241–246. Зависимости выхода негабарита и диаметра среднего куска взорванной горной массы от удельного расхода ВВ, рассчитанные по литературным данным (а) и предлагаемой зависимости (б) Удельный расход ВВ, кг/м Показатели тре № Ед. Зависимости щиноватости до 0 0,5 1,0 1,5 2, п/п измерения взрыва Качество дробления 1а % Содержание 42,0 24,0 6,0 2,0 Ni = 42 – 36qi [1, 6] негабарита 1б 42,0 16,0 5,9 2,2 0, Ni = 42exp(–1,95qi) 2а м Диаметр 2,35 0,85 0,28 0,64 2, di = 1,86qi2 – 3,93qi + 2,35 [5] среднего куска 1,65 0,68 0,29 0,12 0, d0 = 1, 2б di = 1,65exp(–1,77qi) 3а м III – IVкатегория 0 0,80 0,41 0,27 0, di = 0,407qi–0,98 [4] трещиноватости, диаметр среднего куска d0 = 1, 3б 1,1 0,70 0,44 0,28 0, di = 1,1exp(–0,91qi) 6. Крюков Г.М. Модель взрывного рыхления горных пород на карьерах. Выход негабарита. Средний размер кусков в развале / Г.М. Крюков. – М.: Изд-во МГГУ, 2006. – 30 с. 7. Временная классификация горных пород по степени трещиноватости в мас сиве. – М.: ИГД АН СССР, 1968. – 29 с. УДК 622.235:622.023. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ КЛАССИФИКАЦИЙ ПОРОД ПО ТРЕЩИНОВАТОСТИ И ВЗРЫВАЕМОСТИ ДЛЯ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ БУРОВЗРЫВНЫХ РАБОТ В.Н. Рождественский В статье [1] для прогнозирования качества дробления выво дится зависимость выхода негабаритных фракций размером более 600 мм от удельного расхода ВВ, описываемая общим уравнением di = d0exp(–qi), (1) где d0 – диаметр среднего куска до взрыва, м; di – диаметр среднего куска взорванной горной массы, м; qi – удельный расход ВВ на дробление, кг/м3; – коэффициент, учитывающий использование энергии взрыва на дробление, м3/кг. Прологарифмировав выражение (1), получим зависимость для определения удельного расхода ВВ при заданной степени дробле ния в породах определенного класса трещиноватости 1d ln d0 – ln di ln 0. qi (2) di Удельный расход ВВ, связывающий массу заряда ВВ и разру шаемый объем породы, определяется выражением Plзар qi, (3) abH y где Р – вместимость ВВ в 1 м скважины конкретного ВВ, кг/м; а и b – параметры сетки скважин, м; lзар – высота заряда ВВ в скважинах, м; Ну – высота взрываемого уступа, м. Приравнивая зависимости (2) и (3), получим формулы для опре деления параметров сетки скважин (а, b, м) с учетом заданной сте пени дробления Plзар Plзар (4) ab 1 d H yq H y ln di и высоты заряда ВВ (lзар, м) с учетом заданной степени дробления abH y q abH y 1 d lзар (5) ln. P di P Неизвестными величинами в зависимостях (1)–(5) являются ко эффициент, удельный расход ВВ qi и получаемый при взрыве диа метр среднего куска di. Начальную трещиноватость пород рекомен дуется определять по одной из классификаций, при этом будет со блюдаться большая точность прогноза. Рассмотрим наиболее распространенные классификации по род. Так, В.К. Рубцовым [2] предложена классификация пород по трещиноватости, согласно которой горные породы разделены на категорий: I – сильнотрещиноватые (мелкоблочные); II – сильно трещиноватые (среднеблочные); III – среднетрещиноватые (круп ноблочные); IV – малотрещиноватые (весьма крупноблочные); |