подъемные машины. Соловей Подъ.Маш. Учебное пособие санктпетербург
Скачать 1.98 Mb.
|
Подъемные канаты для вертикального подъемаС целью обобщения фор- A A Smin мул для расчета подъемных ка- натов рассмотрим многоканат- ный подъем с тяжелыми хво- Smax h΄ Q+Q' Н0 mо; aз Н mп; aз Q' n; р Нш hп ВПП hзу nх; рх 0.0 УГР hх НПП стовыми канатами (ТХК). Част- ные случаи при другой степени статического уравновешивания: с легкими (ЛХК) и равновесны- ми (РХК) канатами и без хво- стовых канатов (БХК) – выте- кают из расчетных формул для системы с ТХК. При многоканатном подъ- еме полагают, что подъемные канаты воспринимают равные доли от массы концевого груза и уравновешивающих канатов и общий запас прочности всех ка- натов, даже равномерно загру- женных, остается неизменным. Наибольшее натяжение Рис.4.Схемакрасчетуканатов вертикальныхподъемныхустановок; mп и mо – масса поднимающихся иопускающихсяветвейканата; аз – замедлениеприторможении 16 подъемные канаты будут испы- тывать при положении груже- ного подъемного сосуда у ВПП (рис.4). Уравнение прочности для всех канатов в опасном сечении АА nfо []p = g[Q+ Q' + nph+ nxpx (H+ hx)], где fo – суммарная площадь поперечного сечения проволок в каждом канате, м2; []p – допускаемое напряжение в проволоках каната при растяжении (маркировочная группа), Па, []p = в / kст; n и nx – число канатов соответственно головных и хвостовых; ри рх – масса еди- ницы длины канатов соответственно головных и хвостовых, кг/м; h– расстояние от ВПП до оси органа навивки, м; Н– высота подъема, м; hx – длина петли хвостовых канатов, м; kст – статический запас прочности каната, определяемый по правилам безопасности. Обозначим nx px = np + p; Но = h+Н +hx, где р– превышение массы хвостовых канатов над головными, кг/м, р0; Но – общая длина отвесов каната, м. Тогда nfo []p = g[Q+ Q+ npHo + p(H+hx)]. (10) При известных n, Q, Q, Ho, p, в, kст уравнение (10) содер- жит две неизвестные величины. Для составления второго уравнения воспользуемся следую- щим положением. Масса 1 м сплошного стержня с поперечным се- чением fo составит p= fo (где – плотность стали, = 7800 кг/м3). Фактически длина проволок каната из-за спиральности их формы превышает длину каната. За счет этого, а также наличия сер- дечника и смазки каната ppили p= cfo (где с> 7800 кг/м3), поэто- му fo = p/ с. Обозначив 1/ с= св (где св – коэффициент свивки каната) получим второе уравнение fo = св р. (11) В зависимости от конструкции каната (его формы, парамет- ров свивки), технологии изготовления, наличия сердечника и смазки коэффициент св имеет следующие значения, (м3/кг)·10 – 4: 17
Решая совместно уравнения (10) и (11), найдем n x 1 [QQp(Hh)] р . (12) λсв gσв kст H0 Для вертикальных одноканатных установок в рудной про- мышленности следует применять оцинкованные круглопрядные ка- наты с линейным и точечно-линейным касанием проволок, с марки- ровочной группой прочности 1,6109 Па; допускается применение канатов с маркировочной группой 1,8109 Па. Для одноканатных установок угольной промышленности – оцинкованные канаты (ГОСТ 7668-80) крестовой свивки нераскручивающиеся с маркиро- вочной группой 1,6109 Па. Для многоканатных установок следует применять оцинкованные канаты ГОСТ 7668-80 (ТУ 14-4-667-75) с маркировочной группой прочности 1,6109 Па. Предварительный обоснованный выбор числа подъемных канатов для МК-подъема может быть произведен из следующих данных [4]:
Допускается определять минимальный диаметр каната в со- ответствии с выражением [6] 18 dmin 1 QQ n , р kст h(Hh) * g x где γ* = p/ Qc фиктивная (приведенная) плотность каната, кг/м; pp/ d2 расчетный параметр; Q F/ d2 расчетный параметр; c d– диаметр каната, мм; F– суммарная площадь сечения всех прово- лок каната, мм2; λ = nx px / np– соотношение масс 1 м хвостовых и головных канатов. Значения расчетных параметров наиболее употребительных канатов показаны ниже:
Критерием правильности выбора подъемного каната явля- ется фактический статический запас прочности kст.ф , который должен иметь значения не ниже предусмотренных правилами безо- пасности [11]. По расчетному значению риз таблиц соответствующих ГОСТов выбирают канат с ближайшей большей линейной массой рф и достаточно высоким пределом прочности в nS kñò.ô = g[QQnpH 0 р( Hhx )] kст ПБ , (13) где S– суммарное разрывное усилие всех проволок каната, Н. Окончательно k определяют после выбора уравновеши- ст ПБ вающих канатов, если они тяжелее головных. Для глубоких шахт (более 600 м) следует применять пониженные статические запасы прочности (табл.2), но при этом коэффициент безопасности kб дол- жен удовлетворять требованиям ПБ: 19 kб.ф nS g(QQ) б k . (14) ПБ ст Значения k и k ПБ cтб Таблица2
Одноканатный подъем
Для систем с другой степенью уравновешенности (с легким и равновесными хвостовыми канатами, а также при их отсутствии) в формулах (12) и (13) полагают, что р= 0. Если выбранный по ближайшим меньшим параметрам стан- дартный канат не удовлетворяет нормам прочности, то находят ка- нат с ближайшим большим диаметром и соответствующими значе- ниями линейной массы, предела прочности и суммарного разрывно- го усилия всех проволок. Окончательно выбранный канат должен удовлетворять нор- мам ПБ [11]. |