Главная страница
Навигация по странице:

  • 1.3. Схема преобразователя и диаграммы рабочих процессов.

  • Выбор согласующего трансформатора или токоограничивающего реактора

  • Выбор вида связи выпрямителя с сетью.

  • Выбор и проверка согласующего трансформатора

  • 4.1.

  • 4.2.

  • Курсовой. Управляемый выпрямитель


    Скачать 0.55 Mb.
    НазваниеУправляемый выпрямитель
    Дата26.02.2022
    Размер0.55 Mb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаКурсовой.docx
    ТипДокументы
    #374517
    страница2 из 8
    1   2   3   4   5   6   7   8

    1.2. Определение параметров цепи нагрузки.


    Для двигателя постоянного тока сопротивление его якорной цепи складывается из сопротивления обмоток якоря сопротивления дополнительных полюсов и компенсационного :

    ;



    Собственную индуктивность якоря двигателя постоянного тока определим по формуле Лиумвиля-Уманского:

    ,
    где конструктивный коэффициент выберем из ряда для нормальных некомпенсированных машин – 10, 2p – число полюсов электродвигателя. Тогда получаем:


    1.3. Схема преобразователя и диаграммы рабочих процессов.


    В качестве схемы преобразователя используется трехфазная мостовая несимметричная схема. Общий вид схемы представлен на следующем рисунке 1.


    Рисунок 1 Однофазная двухполупериодная схема выпрямления

    со средней точкой


    1. Выбор согласующего трансформатора или токоограничивающего реактора

    В этом разделе выбирается элемент, связывающий вентильную схему с сетью переменного тока (согласующий трансформатор или токоограничивающий реактор – ТОР). Основой для принятий решения являются номинальные напряжения сети (фазное и линейное ) и нагрузки – и схема выпрямления.

      1. Выбор вида связи выпрямителя с сетью.

    В качестве звена, согласующего выпрямительный блок с сетью переменного тока, может

    использоваться согласующий трансформатор. Он может применятся для следующих целей:

    1. изменить величину переменного напряжения сети в соответствии с принятой схемой

    выпрямления;

    2. преобразовать число фаз сети переменного напряжения и/или задать среднюю точку;

    3. своим сопротивлением понизить токи короткого замыкания при внутренних и внешних повреждениях в выпрямителе и ограничить скорость нарастания прямого тока вентилей в коммутационных процессах.

    ТОР может выполнять только третью задачу.

    Мостовые трехфазные схемы выполняются по обоим вариантам и требуют дополнительного анализа.

    Преобразователь должен обеспечить номинальное напряжение на нагрузке в нормальных режимах работы с учетом минимально допустимых углов регулирования, возможных понижения сети и падений напряжения в элементах установки (вентильной схеме, сглаживающем реакторе, соединительных проводах). Фазное напряжение вторичной обмотки найдем по формуле:
    ,

    где в дополнение к известным величинам присутствуют – падение напряжения на активных сопротивлениях цепи выпрямленного тока (вентилях, сглаживающем реакторе, соединительных проводах), предварительно примем данную величину равной , – коэффициент схемы выпрямления (для используемой трехфазной мостовой несимметричной схемы выпрямления ), – коэффициент, учитывающий возможное падение напряжения сети, в соответствии с ГОСТ 13109-87 на зажимах электроприемников в нормальных режимах допускается отклонение напряжения , следовательно, (расчетным выберем значение ), – минимальный угол регулирования для нереверсивного преобразователя при согласованном управлении (примем эту величину равной ), – коэффициент наклона внешней характеристики выпрямителя (для трехфазной мостовой несимметричной схемы выпрямления ), учитывающий понижение напряжения на выходе выпрямителя при коммутации токов вентилей; – напряжение короткого замыкания трансформатора, предварительно предлагается принять (зададимся величиной ). Подставив в предложенную формулу данные значения, получим:

    Ток на входе вентильного преобразователя (ток вторичной обмотки трансформатора или ТОР):

    ,

    где – коэффициент фазного тока при активно–индуктивной нагрузке (зададимся значением ), – коэффициент учета отклонения формы тока от прямоугольного, (примем равным 1.05). Тогда получим:



    Условие применения токоограничивающего реактора для мостовых одно- и трехфазных схем выглядит следующим образом:

    .

    В нашем случае подобное неравенство выглядит следующим образом:

    .

    Таким образом, условие для использования токоограничивающего реактора не выполняются, следовательно, в качестве элемента, связывающего вентильную схему с сетью переменного тока, необходимо взять согласующий трансформатор.

      1. Выбор и проверка согласующего трансформатора


    Габаритная мощность трансформатора определяется из следующего выражения:
    [кВА].
    где – коэффициент типовой мощности трансформатора ( ). Тогда:

    Возьмем трансформатор OC-5. Технические характеристики данной модели трансформатора: .

    Данный трансформатор удовлетворяет следующим условиям, необходимым для возможности его применения в создаваемом устройстве:

    1) - условие соответствия габаритной мощности. В нашем случае имеем неравенство: кВА ≥ кВА.

    2) 380 В = 380 В

    3) 308 В ≥ 274.73 В

    4) 16.234А ≥ 6.851 А

    где номинальные значения мощности, первичного и вторичного напряжения и вторичного тока трансформатора.

    Номинальный ток трансформатора рассчитаем по формуле:

    ,

    где – число фаз вторичной обмотки; – коэффициент схемы; – для трехфазной схемы.

    После выбора и проверки согласующего трансформаторы необходимо определить некоторые его параметры – индуктивное и активное сопротивления, Ом, приведенные ко вторичному напряжению, и коэффициент трансформации .

    ,

    где – потери короткого замыкания в трансформаторе, Вт.

    При использовании согласующего трансформатора в дальнейших расчетах будем учитывать, что к выпрямителю подводится номинальное переменное напряжение, создаваемое вторичной обмоткой U2 = U = 308В.

    1. Расчет регулировочной характеристики

    Регулировочной характеристикой является аналитическая или графическая зависимость напряжения на выходе выпрямителя от угла регулирования.
    Исходными данными для ее построения служат напряжение, подводимое к вентильной схеме U2=U =220В и режим работы преобразователя.
    В качестве расчетного примем режим непрерывных токов при работе на активно-индуктивную нагрузку. Регулировочная характеристика строится без учета падения напряжения в выпрямителе и в цепи выпрямленного тока.


    1. Выпрямленное напряжение преобразователя при угле регулирования определяется:



    где – коэффициент схемы (для трехфазных схем ).



    1. Регулировочная характеристика для трехфазного мостового симметричного преобразователя:


    Определим минимальный (начальный) угол управления αнач, необходимый для ограничения выходного напряжения номинальной величины (Udн= 220 В), и максимальный (конечный) угол αкон, необходимый для обеспечения минимального напряжения (Udmin= 22 В).




    Аналитический расчет соответствует графическому изображению регулировочной характеристики. (см. рис. 2)



    Рисунок 2 – Регулировочная характеристика УВ

    На данном рисунке мы можем наблюдать диапазон регулирования управляемого выпрямителя на активно-индуктивной нагрузке.
    4. Выбор и расчет сглаживающего реактора. Внешние характеристики управляемого выпрямителя

    4.1. Необходимая индуктивность цепи нагрузки
    Для обеспечения режима непрерывного тока во всем диапазоне изменения нагрузки необходимо в цепи выпрямленного тока иметь индуктивность, Гн,



    где 𝐾П𝑚𝑎𝑥 максимальное значение коэффициента пульсаций выпрямленного напряжения в рабочем диапазоне углов управления 𝛼нач...𝛼кон (КП𝑚𝑎𝑥);

    𝑓 – частота напряжения сети (𝑓 = 50), Гц;

    с – коэффициент пульсности схемы выпрямления (𝑚П = 2);

    𝐼𝑑𝑚𝑖𝑛 заданная граница непрерывного тока нагрузки, А (Imin = 0.15Idн).



    В контуре протекания выпрямленного тока находится индуктивность

    𝐿 = 𝑘𝐿𝑇 + 𝐿Я,

    где 𝑘–число фаз трансформатора (𝑘 =1);

    𝐿𝑇 – индуктивность фазы трансформатора Гн.



    𝐿 = 1 + = 0.023Гн

    Проверим условие:



    Данное условие не выполняется, следовательно, нужен сглаживающий реактор.

    Для уменьшения пульсаций тока необходим сглаживающий реактор с индуктивностью .

    Сглаживающие реакторы выпускаются промышленностью со стальным сердечником (серий ФРОС, СРОС, СРОСЗ, СРОМ) и без него (серии ТРОС). Реакторы со стальным сердечником могут быть одностержневые (ФРОС и СРОСЗ) и двухстержневые (СРОС и СРОМ).

    Реакторы со стальным сердечником сохраняют индуктивность при двухкратном токе; при токах, превышающих это значение, магнитопровод реакторов насыщается и индуктивность уменьшается. Индуктивность реактора без стального сердечника (серии ТРОС) сохраняется при любом токе.

    При выборе и расчете сглаживающего реактора необходимо установить его индуктивность .



    Выберем реактор ФЗОС-8/0,5 УЗ с индуктивностью .
    4.2. Построение внешних характеристик управляемого выпрямителя
    При работе преобразователя напряжение на нагрузке 𝑈𝑑 меньше определенного по регулировочной характеристике 𝑈𝑑𝑎 на величину падения напряжения на суммарном сопротивлении 𝑅𝑑 цепи постоянного тока:

    𝑈𝑑 = 𝑈𝑑𝑎 𝐼𝑑𝑅𝑑.

    𝑅𝑑 образуется сопротивлениями трансформатора 𝑅𝑇 и коммутационным 𝑅П, обусловленным перекрытием анодных токов преобразователя:



    где 𝑛𝐵 – число эквивалентных вентилей в схеме, 𝑛𝐵 = 2.





    Внешние агрузочные) характеристики тиристорного преобразователя, построенные в зоне непрерывных токов, представляют собой семейство прямых линий, каждую из которых можно построить по двум точкам.

    Характеристику построим для αнач = 37 эл.гр., αкон = 85 эл.гр., α2 = 53 эл.гр.,

    α3 = 69 эл.гр,.



    Рисунок 3 – Внешние характеристики управляемого выпрямителя

    Из рисунка видно, что с ростом угла управления происходит падение напряжения. Падение напряжения выпрямителя можно условно разделить на три составляющие:

    1) Падение напряжения, вызванное процессами коммутации;

    2) Падение напряжения на активных сопротивлениях схемы;

    3) Падение напряжения на вентилях.

    Для каждой характеристики определим границу непрерывного тока



    где 𝐾Па коэффициент пульсации выпрямленного напряжения для принятого угла регулирования 𝛼. Для αнач = 37 эл.гр. = 0.95, αкон = 85 эл.гр. = 1.3, α = 53 эл.гр. = 1.12, α = 69 эл.гр. = 1.28.









    1. 1   2   3   4   5   6   7   8


    написать администратору сайта