В. В. Титков техника высоких напряжений высоковольтные испытания и измерения учебное пособие
 Скачать 6.21 Mb.
|
1 . 8 ) Для воздуха а = 0,2 см/кВ2, b = 24 кВ / см, к = 8,2, и следовательно, р =24 5*546,475^. Здесь Д выражено в сантиметрах, U — в киловольтах. Формула (1.9) применима при 5S = 0,1—3,5 см, при 5S > 3,5 см разряд развивается в стримерной форме, иона дает существенную погрешность. Из формул (1.4) и (1.9) следует, что разрядное напряжение промежутков зависит от произведения 6*51 Эта закономерность впервые была установлена Фридрихом Пашеном. Закон Паш ена гласит если длина разрядного промежутка S и плотность газа 6 меняются так, что их произведение остается неизменным, тоне меняется и разрядное напряжение. Зависимость U = f ( 6 S ) (рис. 1.11) имеет С/-образную форму. Такие зависимости для разных газов называют кривыми Пашена. В воздухе кривая Пашена имеет минимум Umin 370 В при б = 0,001 см. В области левой ветви кривой Пашена плотность газа снижается, вследствие этого снижается вероятность столкновений и, следовательно, вероятность ионизации атомов. При совсем малых значениях б электрон, стартовавший с катода, может долететь до анода, не испытав столкновений, тенет условий для возникновения лавин. Поэтому в вакуумной области б < < 0,0001 см электрическая прочность промежутков сильно возрастает. В области правой ветви кривой Пашена длина свободного пробега электронов уменьшается, они не набирают на малой длине свободного пробега кинетическую энергию We = EX, достаточную для ионизации атомов. Поэтому ионизационная способность электронов а Е снижается. Значение а Е имеет максимум в точке минимума кривой Пашена при Е/Ъ = В. Техническими средствами можно менять давление в очень широких пределах от 1СГ5 Торр до нескольких десятков и даже сот атмосфер, что при нормальной температуре соответствует изменению плотности бот до 100. Сильная зависимость разрядного напряжения от плотности газа широко используется в технике. Вблизи минимума кривой Пашена при малом падении напряжения на разряде работают газосветные трубчатые лампы, газоразрядные лазеры. Высокая прочность вакуума используется в мощных радиоэлектронных лампах, в ускорителях заряженных частиц, в вакуумных выключателях и др. Эффект возрастания значения U используется в электроизоляционных конструкциях со сжатыми газами, что позволяет существенно уменьшить габариты крупных высоковольтных установок. Определение разрядных напряжений промежутков Схема испытательной установки представлена на рис. Исследуемые воздушные промежутки образованы стальными электродами полусферической формы. Они помещены в испытательную камеру ИК состоящую из стеклянных сосудов, из которых воздух откачивается форвакуумным насосом Н П через кран ВМ2. Кран ВМ1 предназначен для напуска воздуха в насос после его отключения. Кран ДР служит для медленного напуска воздуха в сосуды. Давление в сосудах измеряют двумя манометрами мембранным М — придавлен и я хот до 0,01 атмосферного и термопарным М Т — при низких давлениях. Разрядные промежутки через защитный резистор R1 подключают к источнику высокого напряжения поочередно с помощью переключателя SA2. Рис. 1.12. Принципиальная схема испытательной установки: Д — двигатель V — вольтметр остальные обозначения — см. в тексте Питание установки производится от сети 220 В 50 Гц. При включении выключателя QF (Сеть и магнитного пускателя КМ напряжение подается на электронный регулятор P H и затем при нажатии кнопки Пуск магнитного пускателя КМ — на трансформатор Т Его вторичная обмотка имеет три отпайки, что позволяет с помощью переключателя SA1 Диапазон напряжения изменять напряжение, подаваемое на вход высоковольтного выпрямителя, представляющего собой умножитель напряжения КГ Установка позволяет с помощью переключателя SA1 и регулятора PH изменять напряжение на испытуемых промежутках в широких пределах — от 0,2 до 35 кВ. Одновременно с переключением уровня высокого напряжения производится переключение добавочных резисторов R2 ив схеме измерения напряжения. Прибор PV, расположенный на пульте управления рядом с переключателем SA1, имеет пределы измерения 2, 10, 50 кВ. Для откачки сосудов следует закрыть краны ВМ1 п ДР открыть кран ВМ2 и автоматом QF1 включить форвакуумный насос. Давление измерять манометрами Ми МТ. При необходимости напуска газа надо закрыть кран ВМ2 и малыми порциями напускать воздух через патекатель ДР Для определения разрядного напряжения промежутков следует установить переключатель на верхний электрод одного из промежутков, установить регулятор P H в нулевое положение (против часовой стрелки, включить выключатель Сеть и нажать кнопку Пуск. Регулятором поднять напряжение до разрядного, отсчитать его по прибору PV. При каждом значении давления необходимо произвести три разряда и определить среднее значение разрядного напряжения. Пределы изменения давления — от до 760 ммрт. ст. Разрядные промежутки имеют длину 0,5; 1,5; 4 см. Для остановки форвакуумного насоса необходимо отключить автомат QF1 и открыть кран ВМ1. 1.12.4. Требования к отчету Отчет должен содержать: а) принципиальную схему установки; б) таблицы значений разрядных напряжений и средних разрядных напряжений для исследованных промежутков; в) графики экспериментальной и расчетной зависимостей U = /( 6 5 ) на одном рисунке; г) выводы по работе. Отметить степень соответствия экспериментальных зависимостей теоретическим представлениям. Защита от прямых ударов молнии. Программа работы. Определить зону защиты одиночного стержневого молниеотвода. Определить зону защиты двух стержневых молниеотводов. Пояснения к работе Одни из наиболее эффективных средств защиты промышленных и электроэнергетических установок от прямого удара молнии — молниеотводы (стержневые или тросовые. Молниеотвод образует вокруг себя пространство, защищенное в той или иной степени от прямых попаданий молнии в объект и называемое зоной защиты Зоны защиты молниеотводов существенно зависят от соотношения между высотами ориентировки молнии, молниеотвода и объекта. Канал молнии значительную часть своего пути проходит независимо от наличия или отсутствия молниеотводов на поверхности земли. Высота Я, начиная с которой он реагирует на наличие молниеотвода, определяется радиусом стримерной зоны головки нисходящего лидера молнии и оценивается приближенно по формуле Я = 10 /да65, где I — максимальное значение тока мол- т нии. Для тока молнии порядка 200 кА эта формула дает значение Ям. Характерная высота молниеотводов составляет примерном, те. враз меньше, чем высота ориентирования канала молнии. При лабораторных исследованиях разряд молнии моделируется длинной искрой в разрядном промежутке стержень—пло скость при положительной полярности напряжения на стержне. Принимают, что канал разряда в модельном искровом промежутке с самого начала развития от стержня начинает ориентироваться на молниеотвод. Для правильного моделирования высота подвеса стержня должна превышать высоту молниеотвода в 5—10 раз. Защитное действие молниеотводов может быть достаточно полно охарактеризовано зависимостью вероятности Ч' поражения объекта от его расстояния до молниеотвода гх при неизменных высотах молниеотвода h и объекта hx. Как показали опыты, зависимость Ч —f(rx) хорошо Рис. 1.13. Зависимость вероятности поражения объекта от расстояния между молниеотводом и объектом описывается функцией Гаусса (нормальным законом распределения случайной величины. Поэтому для удобства ее построения используют вероятностную бумагу, на которой зависимость, соответствующая нормальному закону распределения случайной величины, изображается прямой линией (рис. 1.13). 1.13.3. Определение зоны защиты одиночного молниеотвода Определение зоны защиты одиночного молниеотвода проводится на установке, блок-схема которой представлена на рис. 1.14. Стержень, имитирующий канал молнии до момента его ориентирования, располагается на расстоянии 50 см от заземленной плоскости, высота молниеотводов h — 10 см, высота защищаемого объекта (стержня) hx = 5 см. Для получения однозначных результатов исследований зоны защиты вначале эксперимента одиночный молниеотвод устанавливают так, чтобы приблизительно половина разрядов приходилась на плоскость, другая половина — на молниеотвод. Затем с помощью изолирующей штанги устанавливают защищаемый объект на некотором расстоянии от молниеотвода по линии, соединяющей молниеотвод с проекцией на плоскость стержня, имитирующего канал молнии, и определяют вероятность поражения объекта как отношение числа попадания искры в объект к общему числу разрядов генератора импульсных перенапряжений. Каждое значение Ф определяют пор азр ядам Г И Н . Для построения зависимости Ф = f (r x) испытания проводят при трех-четырех расстояниях между молниеотводом и испыты- Рис. 1.14. Б лок-схем а установки 1 — ГИН; 2 — стержень, имитирующий канал молнии — защищаемый объект 4 — молниеотвод Н — расстояние между стержнем и плоскостью ваемым объектом при неизменном положении молниеотвода. Экстраполируя полученную зависимость до W = 0,05, что соответствует достаточно высокой степени надежности молниезащиты, находим зону защиты молниеотвода при высоте защищаемого объекта hx (см. рис. 1.13). На рис. 1.15 показана зона защиты одиночного молниеотвода, представляющая собой конус с вершиной, расположенной на высоте А < А. Для вероятности попадания молнии в объект W = 0,05 величина А составляет 0,92 от А, а граница зоны защиты может быть рассчитана по формуле 1,5 (А - hx /0 ,9 2 ). 1.13.4. Определение зоны защиты двух стержневых молниеотводов Зона защиты для двух молниеотводов показана на рис. 1.16. Радиус зоны защиты гх для внешних областей зоны защиты двух стержневых молниеотводов определяется также, как для одиночного стержневого молниеотвода. При вероятности прорыва молнии в объект 4 х = 0,05 параметры зоны защиты двойного стержневого молниеотвода описываются формулами = К ПРИ а < Ь ^ г х при а < 1,5 А h o - ° ’14 (А) при а > А = r*(Am ln -A*)/AminnPH a> 1 .5A. Рис. 1.16. Коллективная зона защиты двух стержневых молниеотводов а, b — геометрические характеристики зоны защиты а — фронтальная проекция б — вид сверху При проведении опытов рекомендуется сразу наносить полученные значения вероятности на вероятностную бумагу для планирования последующих опытов (для выбора необходимого расстояния. Требования к отчету Отчет должен содержать: а) блок-схему испытательной установки; б) таблицы с полученными результатами; в) зависимости вероятности поражения объектов от геометрических размеров, построенные на нормальной вероятностной бумаге”; г) расчет зон защиты одиночного, двойного молниеотводов и сравнение результатов расчета с экспериментальными данными; д) выводы по работе 1.14.1. Программа работы. Измерить кратность перенапряжений на отдельных катушках обмотки при изолированной и заземленной нейтрали, а также присоединении обмоток в треугольники приходе волны одновременно на оба конца обмотки. Для схемы с изолированной нейтралью измерить кратность перенапряжений между отдельными катушками обмотки. По результатам измерений найти точки обмотки, где получаются наибольшие кратности перенапряжений при каждой схеме соединения обмоток, и снять осциллограммы соответствующих импульсов перенапряжений. 1.14.2. Пояснения к работе В процессе эксплуатации трансформаторы подвергаются воздействию волн грозовых перенапряжений, набегающих по линиям электропередачи. Обмотка трансформатора представляет собой сложную колебательную схему, образованную собственными и взаимными индуктивностями отдельных ее частей и паразитными емкостями витков катушек между собой и относительно земли. При определенных упрощениях эквивалентную схему обмотки можно представить так, как показано на рис. Начальное распределение напряжения по обмотке при пренебрежении влиянием индуктивностей L и активных сопротивлений R определяется емкостями на корпус Си продольными емкостями Рис. 1.17. Приближенная схема замещения обмотки трансформатора между соседними витками или катушками С При крутом фронте волны основная часть напряжения приходится на первые элементы обмотки и практически не зависит от способа подключения нейтрали. Затем каждая емкость перезаряжается в колебательном режиме через индуктивности до установившегося значения напряжения. Установившееся распределение напряжения вдоль обмотки при заземленной нейтрали близко к линейному со спадом от некоторого максимального значения Um вначале обмотки до нуля в конце, а присоединении обмоток в треугольник или при изолированной нейтрали по всей длине обмотки устанавливается приблизительно одинаковое напряжение, равное Um. Амплитуды колебаний напряжения в отдельных катушках обмотки тем больше, чем больше разность между начальными установившимся напряжением в данной точке обмотки. Уравнения, описывающие переходный процесс в схеме (см. рис. 1.17), показывают, что в отличие от схемы замещения длинной линии, не содержащей продольных емкостей С, вдоль обмотки распространяется не волна напряжения, а волна градиента напряжения, как показано на рис. 1.18. При этом максимум перенапряжения на изоляции между витками или катушками перемещается со временем от начала к концу обмотки. В конце обмотки эта волна может отразиться, что вызовет повышение градиентных перенапряжений на последних витках обмотки. Картина распределения перенапряжений на главной и продольной изоляции обмотки зависит от ее конструктивных параметров размера витка, расположения витков в катушке, расстояния между Рис. 1.18. Осциллограммы напряжения на изоляции между катушками- на первой катушке — на девятой 3 — на двадцать первой витками и катушками и т. д. Изменяя геометрию обмотки и применяя специальные меры снижения перенапряжений, такие как емкостные кольца и экраны, переплетение витков соседних катушек и подбор расстояния между катушками, удается существенно ослабить неравномерность начального распределения напряжения по обмотке при воздействии крутых волн. При испытаниях новых конструкций обмоток трансформаторов на заводах производят их импульсный обмер, методика которого аналогична методике, применяемой в выполняемой лабораторной работе. Измерение кратности перенапряжений па отдельных катушках обмотки трансформатора И зм ерение перенапряж ений на главной изоляции катушек трансформатора с изолированной нейтралью производится по схеме, показанной на рис. 1.19, при отключенных выключателях SA1 и Импульсный генератор подсоединяется к гнезду UB вначале обмотки. Провода от земляных зажимов генератора и осциллографа подключаются к гнездам “0” в нижней части щитка выводов обмотки. Амплитуда импульса генератора устанавливается равной 20 В, а его длительность — 20 мкс. Провод от входного зажима осциллографа поочередно присоединяется кн а чалу обмотки и к выводам катушек 3; 6; 9; 12; 15; 18, 21, 24; 27. По осциллограмме на экране осциллографа измеряется амплитуда импульса в каждой из этих точек. Полученное Рис. 1.19. Схема установки для измерения перенапряжен и й на катушках обмотки трансформатора значение делится на амплитуду приложенного от генератора напряжения и заносится в таблицу результатов. Для вывода с наибольшей кратностью снимается осциллограмма импульса перена пряжения. Измерение перенапряжений на обмотке с заземленной нейтралью производится аналогично, но при включенном выключателе SA1 и отключенном Измерение перенапряжений на обмотке, работающей в схеме треугольник , производится аналогично, но выключатель SA1 должен быть отключена выключатель SA2 включен. При этом предполагается, что волна приходит одновременно на все три фазные вводы трансформатора и одновременно воздействует на начало и конец каждой обмотки. Измерение кратности перенапряжений между отдельными катушками обмотки при изолированной нейтрали Для замера перенапряжений на продольной изоляции используется дифференциальный усилитель осциллографа, первый вход которого присоединяется к началу измеряемой катушки, а второй — к ее концу. На экране регистрируется осциллограмма разности напряжений, приложенных к его входам. Измерения проводятся последовательно на каждой из катушек, перечисленных в разд, кратность измеренных амплитуд перенапряжений на продольной изоляции заносится в таблицу результатов. Снимается осциллограмма импульса напряжения на продольной изоляции той катушки, где его величина оказалась наибольшей. Требования к отчету Отчет должен содержать: а) принципиальную схему испытательной установки; б) таблицы результатов измерений; в) графики распределения кратностей перенапряжений на главной и продольной изоляции; г) осциллограммы максимальных перенапряжений для каждого варианта схемы; д) анализ полученных результатов 1.15. Волновые процессы в кабелях. Программа работы. Определить время пробега волны по кабелю и скорость распространения волн в кабеле. Определить волновое сопротивление кабеля методом подбора активного сопротивления в конце кабеля, устраняющего отражения, а также рассчитать индуктивность и емкость кабеля на единицу длины. Определить зависимость коэффициента отражения волн напряжения на конце кабеля от величины сопротивления нагрузки R в конце кабеля. Определить характер деформации и постоянные времени прямоугольной длинной волны при прохождении ее: мимо емкости, включенной между жилой и оболочкой в середине кабеля; через индуктивность, включенную последовательно между отрезками кабеля. Пояснения к работе К ак показано на рис. 1.20, при пораж ейии молнией высоковольтного кабеля или воздушной линии электропередачи в них возникают волновые переходные процессы. Когда волна Рис. 1.20. Падающая, преломленная и отраженная волны в кабеле, нагруженном на сопротивление Ли на отходящий кабель напряжения Uv распространяющаяся от узла 1, набегает на узловую точку 2, в которой подключены сопротивление нагрузки R и отходящий кабель, часть ее энергии расходуется на образование отраженной волны U2, а часть — на создание преломленной волны у Отраженная волна двигается в обратную сторону, а преломленная продолжает движение в прежнем направлении. Скорость распространения волн по линии без потерь может быть определена по формуле где Си С — индуктивность и емкость кабеля или линии электропередачи на единицу длины. Отношение преломленной волны к падающей называется коэффициентом преломления ct, а отношение отраженной волны к падающей — коэффициентом отражения р: Коэффициенты преломления и отражения волн на холостом конце линии или кабеля Р = +1, а = +2; при согласованной нагрузке (Z2 = Zw) Рана короткозамкнутом конце (Z2 = 0) р = —1, а = При включении емкости между жилой и землей или индуктивности между жилами кабелей коэффициенты преломления и отражения являются функциями времени и зависят от формы воз действия. Измерение времени пробега и скорости распространения волны в кабеле проводится на установке, блок-схема которой пред- v = i/V Z c где. Определение времени пробега и скорости распространения волны в кабеле □ па а О а Модель разрядника XI. с и о X о о О - О - О Л = 150 Ом ООО д у = 0 - 2 5 0 Ом О — J f— 0 О ОС пФ С = 6800 пФ Рис. 1.21. Б лок-схем аи спы тательной установки ставлена на рис. 1.21. Вход осциллографа X I соединяется с блоком втычных гнезда с блоком 2. Соединяются гнезда 5 си с б. На генераторе прямоугольных импульсов рекомендуется установить длительность импульса 0,5 мкс, при котором падающие и отраженные волны не будут накладываться друг на друга. Время пробега определяется по осциллограмме напряжения вначале ненагруженного кабеля. Интервал At между фронтами прямого и отраженного от холостого конца линии импульсов равен двойному времени пробега волны. Следовательно, t — At/2, а скорость распространения волны по кабелю v = (/, + /,) It. 1.15.4. Определение волнового сопротивления кабеля методом подбора активного сопротивления в конце кабеля а также индуктивности и емкости кабеля на единицу длины Дополнительно к выполнению разд. 1.15.3 один из зажимов резистора R3 подключается к розеткам 9, а второй — к розеткам 8. Изменяя величину сопротивления этого резистора, добиваемся исчезновения отраженной волны. Считываем показания на шкале R3. Это значение сопротивления и будет равно волновому сопротивлению кабеля. Индуктивность и емкость на единицу длины могут быть определены по формулам = Z / v , Гн/м, С — 1/Zwv, Ф м. Определение зависимости коэффициентов отражения волн напряжения на конце кабеля от величины сопротивления нагрузки в конце кабеля Зависимость коэффициента отражения от величины сопротивления нагрузки определяется по такой же схеме, как ив разд. 1.15.4. При четырех-пяти значениях сопротивления нагрузки R3 на экране осциллографа измеряется отношение амплитуды отраженной волны к падающей, те и полученное значение записывается в таблицу результатов для построения зависимости J3 =f(R). 1.15.6. Определение характера деформации постоянных времени прямоугольной длинной волны. При прохождении волны мимо емкости, включенной между жилой и оболочкой в середине кабеля Для определения характера деформации волны рекомендуется сопротивление R3 установить равным волновому сопротивлению кабеля, длину прямоугольного импульса — равной 2 мкс. Один из зажимов конденсатора С соединить с гнездами 7, а второй — с гнездами 6. Вход осциллографа X I из гнезд 3 перенести в гнезда 5. Перевести на прозрачную бумагу осциллограмму для последующей обработки. Постоянная времени определяется по осциллограмме как длительность времени от начала нарастания импульса до точки пересечения касательной к волне изначала нарастания с горизонтальной прямой, проведенной на амплитуде импульса. Расчетное значение изменения напряжения на емкости может быть определено по формуле П, = П (1 — et/T), где Т — постоянная времени, Т = C Z J2. 2. При прохождении волны через индуктивность, включенную последовательно между отрезками кабеля Для определения характера деформации волны при прохождении ее через индуктивность необходимо емкость С отключить а между гнездами 5 и 7 включить индуктивность L, зажим X I соединить с гнездами 7 и проделать те же действия, что ив п. 1. Необходимо обратить внимание на то, что изменение напряжения от времени определяется аналогичной формулой, но постоянная времени будет Т = Z,/2Zw. 1.15.7. Требования к отчету Отчет должен содержать: а) блок-схему испытательной установки; б) измеренные и рассчитанные на основании измерений скорость распространения волны в кабеле, волновое сопротивление, индуктивность и емкость кабеля на единицу длины; в) графики экспериментальных зависимостей, полученные при выполнении разд. д) осциллограммы исходных и деформированных импульсов с указанием постоянных времени подъема напряжения, экспериментальные и расчетные постоянные времени; е) анализ полученных результатов. Грозозащита подстанций от набегающих по линии волн. Программа работы. Оценить эффективность применяемых на подстанции защитных аппаратов. Определить зависимость перенапряжений на силовом трансформаторе от длины защищенного подхода. Пояснения к работе Грозозащита подстанции предусматривает решение трех задач защиту от прямых ударов молнии, защиту от обратных перекрытий при ударах молнии в заземленные конструкции подстанции, атак же защиту от волн, набегающих на подстанцию по линиям электропередачи при ударах молнии в подходы линий к подстанции. При решении двух первых задач св ы сок ой степенью надежности основной причиной возникновения опасных перенапряжений наз =j=60 г = ± Nj 9 Схема замещения Расчетная схема Рис. 1.22. К преобразованию схем оборудовании подстанций остаются удары молнии в провода линии электропередачи, опоры и грозозащитные тросы. Эти удары приводят к появлению набегающих на подстанцию волн. Наиболее неблагоприятным является тупиковый режим, когда на подстанцию приходит только одна линия электропередачи ив работе находится только один силовой трансформатор. Для защиты от перенапряжений указанного типа на подстанциях устанавливают защитные аппараты, а на подходах линий — грозозащитный трос Расчет перенапряжений на оборудовании начинается с составления эквивалентной схемы с использованием принципиальной схемы и плана подстанции. Все электрооборудование подстанции заменяется соответствующими входными емкостями и получается схема замещения. Далее выделяются узловые точки. Такими точками являются 1 — линейный разъединитель, 2 — разветвление походу волны к трансформатору и защитному аппарату, 3 — силовой трансформатор и 4 — защитный аппарат. Разнеся емкости в эти узлы по правилу моментов, получаем упрощенную расчетную схему. Такое преобразование схем на примере тупиковой подстанции показано на рис. Форму набегающей волны также упрощают. Фронт волны принимают косоугольным до достижения максимального значения, которое далее в пределах расчетного времени не меняется. Волны, возникшие на некотором удалении от подстанции, в процессе распространения по линии сглаживаются за счет импульсной короны на проводах. Этот эффект приводит к увеличению длины фронта и к соответствующему снижению грозовых п еренапряж ений. В первом приближении удлинение фронта вследствие импульсной короны определяется выражением соответственно напряжение и напряженность начала короны на проводе радиусом г , расположенном на высоте h. 1.16.3. Оценка эффективности применяемых на подстанции защитных аппаратов Оценка эффективности применяемых на подстанции защитных аппаратов осуществляется с помощью программы Pod.exe. Программа расположена в директории C:\LabWin. После запуска программы на экране дисплея появляется окно-заставка, в котором где представлены общий видна узловую подстанцию 330 кВ, процесс преобразования принципиальной схемы в упрощенную расчетную, эмблема кафедры и две кнопки управления программой Поде и Конец. Нажатием левой клавиши мыши на кнопке Поде выводится на экран дисплея расчетное окно, показанное на рис. 1.23. В этом окне следует нажать левой клавишей мыши на кнопку Си по указанию преподавателя класса напряжения ввести соответствующие этому классу длины между узлами расчетной схемы, емкости оборудования, величину волнового сопротивления, тип защитного аппарата, вольт-секундную характеристику линии, допустимые напряжения трансформатора и электрических аппаратов и амплитуду напряжения воздействия, равную примерно половине от минимального значения напряжения, определяемого по вольт-секундной характеристике линии электропередачи. Расстояние между точками расчетной схемы устанавливается в соответствии с инструкцией, расположенной под кнопкой “?” . Для установки величин емкостей, волнового сопротивления и амплитуды воздействующего напряжения необходимо подвести курсор в соответствующее поле для ввода данных, нажать левую кнопку мыши и на клавиатуре набрать нужное значение. При этом необходимо следить затем, чтобы дробная часть отделялась точкой. Класс напряжения устанавливается нажатием левой клавиши мыши на соответствующее значение напряжения в боксе Класс напряжения. Для активизации бокса нужно нажать левой клавишей мыши на стрелочку, расположенную в правой стороне бокса. Тип защитного аппарата задается аналогично в боксе “ВАХ ЗА, а допустимые напряжения трансформатора и электрических аппаратов, а также вольт-секундная характеристика линии передачи — в боксе “ВСХ”. Рекомендуется следующий порядок действий. Сначала проведите расчет беззащитных аппаратов. Для этого в боксе “ВАХ ЗА установите Нет ЗА и левой клавишей мыши нажмите на кнопку “ОК” . В соответствии с указаниями, как измерить мгновенные значения напряжений, расположенными под кнопкой “?”, нахо- 0 1 2 3 4 I , мкс мкс Уд аппаратов и напряжения в точках и расчетной схемы д трансформатора и напряжения в точках и 3 расчетной схемы дящейся между окнами для графического отображения результатов расчета, измерьте максимальное значение на трансформаторе и запишите его для оформления отчета. Далее проведите такие же действия с защитными аппаратами ив отчете сделайте вывод в форме констатации. Определение зависимости перенапряжений на силовом трансформаторе от длины защищенного подхода Определение зависимости перенапряжений на силовом трансформаторе от длины защищенного подхода рекомендуется проводить при поочередной установке всех возможных защитных аппаратов для указанного преподавателем класса напряжения. Для этого установите амплитуду воздействующего напряжения “U, кВ ” , равную примерно минимальному значению напряжения, определяемого по вольт-секундной характеристике линии электропередачи, и проведите аналогично разд. 1.16.3 расчеты для всех длин защищенного подхода, предусмотренных в боксе Расстояние доп ст, км ”. Одно из полученных расчетных окон (желательно для варианта, когда все оборудование подстанции защищено) обработайте так, как показано на рис. 1.23, и выведите на печать нажатием на кнопку “Print” для оформления отчета. Далее проведите такие же расчеты при воздействующем напряжении, в два раза большем. По результатам расчетов и по графику зависимости напряжения на трансформаторе от длины подхода определите минимальную длину защищенного подхода. Она равна длине, при которой напряжение на трансформаторе равно допустимому (верхняя прямая в правом окне для построения графиков, красная на экране. Требования к отчету Отчет должен содержать: а) распечатку расчетного окна; б) таблицы и графики; в) анализ полученных результатов 2. ИСПЫТАТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ |