ДЛЯ ПЕЧАТИ!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!. Введение Краткое описание работы привода
![]()
|
Диаметр ступицы:dст1(2) =(1.6 – 2.0)∙dв1(2) (3.19)dст1 = 1.8 ∙ 34 = 58 мм Длина ступицы:,l-ст1(2).=,B-3.+,d-в (3.20),l-ст1.=,112-3.+22=60, мм Ширина обода В,мм определяется по формуле: В=(Y-1)t+2f, гдеY- число канавок 62 ≥ 1.54 34 = 55 - условие выполняется ![]() ![]() Зубчатая передача (редуктор), выполненный в виде отдельного агрегата, служит для передачи мощности от двигателя к рабочей части машины. 4.1. Выбор материала передачДля вала-шестерни принимаем материал Сталь 40Х ГОСТ 1050-88 со следующими характеристиками: твердость НВ=240, предел прочности ![]() ![]() Для зубчатого колеса принимаем материал Сталь 40х ГОСТ 1050-88 со следующими характеристиками: твердость НВ=260, предел прочности ![]() ![]() 4.2. Проектировочный расчет закрытых закрытых передач на контактную выносливость Проектировочный расчет служит для предварительного определения размеров. При проектировочном расчете ориентировочно определяют начальный диаметр шестерни (мм) по формуле: ![]() где Кd – коэффициент вспомогательный, МПа для косозубой 675; Т1 – исходная расчетная нагрузка, Нм (Т1 = 89,96 Нм); ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Допускаемое контактное напряжение для шестерни: ![]() ![]() Для колеса: ![]() Для расчета допускаемое напряжение определяем по формуле: ![]() ![]() Данное значение должно удовлетворять условию ![]() ![]() ![]() Условие выполняется. ![]() Начальный диаметр зубчатого колеса ![]() ![]() Межосевое расстояние: (4.6) ![]() Определим модуль зацепления: ![]() ![]() Стандартные значения модуля: ![]() Число зубьев шестерни: ![]() где β – угол наклона линии зуба. Принимаем β=150. ![]() Принимаем ![]() Число зубьев колеса: ![]() ![]() Принимаем ![]() Уточняем передаточное число: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Уточняем делительный диаметр окружности шестерни: ![]() ![]() Колеса: ![]() Уточненное межосевое расстояние: ![]() Окружная скорость: ![]() где ω1 – угловая скорость вала шестерни. ω1=26,3 с-1. ![]() Степень точности передачи – 9 таблице 2.2 [1]. Рабочая ширина венца шестерни и колеса: ![]() ![]() ![]() Примем b1=55,8 мм. 4.3. Проверочный расчет закрытых зубчатых передач на контактную выносливость. Проверочный расчет на контактную выносливость определяют по формуле (4.14): ![]() где Zн – коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев Zн=1,42 [c.38,1]; Zм – коэффициент, учитывающий механические свойства материала сопряженных зубьев колес Zм=275[c.38,1]; Zе – коэффициент, учитывающий суммарную длину контактной линии Zе=0,8[c.38,1]; ![]() ![]() Кнα – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями Кнα=1,05; Кнβ – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца Кнβ=1,03; Кнv – коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении Кнv=1. ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Перегрузка составляет 2,5%, что допустимо. 4.4. Проверочный расчет зубьев на выносливость при изгибе Расчетное напряжение изгиба зубьев ![]() ![]() где ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Определим допускаемое напряжение на выносливость зубьев при изгибе: ![]() где ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Определяем значение ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Проверочный расчет зубчатой передачи производим для зубчатого колеса 79,8<95,7 условие выполняется. 4.5. Определение параметров зубчатых колес. ![]() Рисунок 4.1.- Основные параметры зубчатых колес Диаметр вершин: ![]() ![]() ![]() Высота головки зуба: ![]() ![]() Высота ножки зуба: ![]() ![]() Толщина обода: ![]() ![]() Длина ступицы: ![]() где d – диаметр вала под ступицей колеса. ![]() Диаметр ступицы: ![]() ![]() Толщина диска, связывающего ступицу и обод: ![]() ![]() Диаметр отверстий в диске: ![]() ![]() ![]() ![]() Окружность центров отверстий: ![]() ![]() ![]() 4.6. Определение усилий в зацеплении. Определение усилий в зацеплении зубчатых колес необходимо для расчета валов и подбора подшипников. Усилия определяют по формулам, приведенным ниже. ![]() Рисунок 4.2.- Усилия в зацеплении зубчатых колес. ![]() Найдем усилия для косозубой передачи: Окружное: ![]() где Т – крутящий момент на валу, Нмм; ![]() ![]() ![]() Радиальное: ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Осевое: ![]() ![]() ![]() 5. Выбор конструкций и ориентировочный расчёт валов 5.1 Расчет валов ![]() Валы предназначены для установки на них вращающихся деталей (зубчатых колес, шкивов, звездочек и т.п.) и передачи крутящего момента. Конструкция валов в основном определяется деталями, которые на них размещаются, расположением и конструкцией подшипниковых узлов, видом уплотнений и технологическими требованиями. Валы воспринимают напряжения, которые меняются циклично от совместного действия кручения и изгиба. На первоначальном этапе проектирования вала известен только крутящий момент, а изгибающий момент не может быть определен, т.к. неизвестно расстояние между, опорами и действующими силами. Поэтому при проектировочном расчете вала определяется его диаметр по напряжении кручения, а влияние изгиба учитывается понижением допускаемого напряжения кручения. Диаметр вала (мм) определяют по формуле: ![]() где Т - крутящий момент на рассматриваемом валу (Нмм), [] - пониженные допускаемые напряжения кручения (Н/мм2). Для валов, изготавливаемых из сталей 35, 40. 45, 40Х, 40ХН. допускаемые напряжения принимаются: - выходных концов вала [] = (15-40) МПа; - промежуточных валов в местах посадки колес [] = (10-20) МПа. Обычно применяется ступенчатая конструкции валов (рис 5.1), которая обеспечивает удобство сборки и разборки, а также простоту фиксации детали от осевого перемещения. Материал, из которого изготовлены валы, предварительно принимаем Сталь 40Х Входной вал ![]() Принимаем d=47мм d1=47 мм – под шкив; d2=47+6=53 мм – под уплотнение с учетом стандарта на них; d3=53+2=55 мм – под внутренние кольцо подшипника с учетом стандартного значения; d4=55+8=63 мм – под зубчатое колесо. ![]() Рисунок 5.1.- Конструкция входного вала. Выходной вал ![]() Рисунок 5.2. –Конструкция выходного вала ![]() Принимаем d=50 мм; d1=50 мм; d2=50+6=56 мм; d3=56+8=64 мм; d4=64+5=69 мм; d5=69+5=74 мм. 5.2 Подбор шпоночных соединений Сечение шпонки выбираем в зависимости от диаметра вала по таблице 11.4 [1] , длину шпонки – по длине ступицы с округлением в меньшую сторону до стандартной: lшп=lст-(3-7) (5.2) ![]() где lшп - длина шпонки, мм lст – длина ступицы, мм Для вала-шестерни: lшп=110,4-4=106,4мм Для ведомого вала: а) под колесо lшп=63-4=59мм б) под муфту lшп=74-7=67мм ![]() ![]() компоновка 6.1. Предварительный выбор подшипников Тип подшипника выбирается в зависимости от величины и направления сил, действующих на опоры, характера нагрузок, частоты вращения вала, требуемого срока службы и т.п. В соответствии с выбранным типом подшипника и посадочным диаметром d3 по таблицам стандартов предварительно принимают подшипники средней серии. Принимают минимальный угол контакта для радиально-упорных подшипников. Определяем усилия в зацеплении зубчатых колес и выбираем тип подшипника по отношению Fа/Fr. Если ![]() Если ![]() Если ![]() ![]() Принимаем шариковые радиально-упорные подшипники. средней серии (по ГОСТ333-79). Таблица 6.1- Подшипники, устанавливаемые на входном валу
Таблица 6.2 - Подшипники, устанавливаемые на выходном валу
|