микроклимат. южноуральский государственный аграрный университет

• Название: южноуральский государственный аграрный университет
• Анкор: микроклимат
• Дата: 13.04.2023
• Размер: 173.63 Kb.
• Имя файла: Mikroklimat-2.docx
• Тип: Курсовая; #1058426
• страница: 2 из 2

2.2 Расчет раздающей части приточной системы с равномерной подачей воздуха в помещение

1. 
   Определяется число отверстий n на участке:
   

– длина раздающей участка воздуховода, м; Принимаем

– расстояние, м, зависит от длины раздающей части воздуховода, = 2…3.


2.Площадь последнего по ходу движения воздуха отверстия:



– расчетное количество воздуха, /с, проходящий через рассматриваемый раздающий участок, /с;

– максимальная скорость истечения воздуха из раздающих отверстий, м/с, = 4…8 м/с;
3. Проверяется условие: ;
F – площадь раздающего воздуховода, , которая вычисляется по диаметру

раздающего воздуховода,


– фактический диаметр воздуховода, м;

μ – коэффициент расхода, = 0,65…0,69.



Условие соблюдается:
4. Площадь последующих отверстий , :






5. Определить диаметр отверстий , мм:

i	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
Mi	1	1,06	1,11	1,15	1,19	1,25	1,31	1,39	1,48	1,59	1,73	1,92	2,18	2,59
fi	0,027	0,028	0,029	0,031	0,032	0,033	0,035	0,037	0,039	0,042	0,046	0,052	0,058	0,069
di	185,4	188,8	192,2	198,6	201,8	204,9	211,1	217	222,8	231,2	242	257,3	271,7	296,4

2.3 Расчет системы приточной вентиляции с сосредоточенной подачей воздуха в помещение
Отношение ширины зоны , обслуживаемой одной струей к высоте

помещения должно быть не более четырех.


Определить количество раздающих насадков по длине помещения:


L – длина помещения, м;

– дальнобойность струи, м;



с – опытный коэффициент, зависящий от величины максимальной скорости в обратном потоке и минимальной скорости в прямом потоке (для животноводческих и птицеводческих помещений принимается с = 0,2…0,4);

а – коэффициент турбулентной структуры струи, а = 0,08 – для конического насадка, а = 0,1 – для цилиндрического насадка;

– часть площади поперечного сечения помещения, обслуживаемого одной струей, .



Диаметр выпускного отверстия насадка, м,



– количество воздуха, истекающего из насадка, /с;

– максимальная скорость в обратном потоке, м/с,
3 РАСЧЕТ И ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ ПРИТОЧНОЙ СИСТЕМЫ

3.1 Расчет и выбор неподвижной жалюзийной решетки
1. Площадь сечения решётки, ,



– расход воздуха через жалюзийную решётку, /с, = ;

– скорость воздуха, м/с, = 4…6 м/с.


2. Размер отверстия под решетку, 0,5×0,5, м, площадь которой , .

3. Живое сечение решетки , :





– коэффициент живого сечения решетки, = 0,8.

4. Уточненная скорость прохода воздуха через жалюзийную решетку, м/с:



3.2 Расчет калориферов

3.2.1 Расчёт и выбор электрических калориферов
1. Необходимая мощность калориферов, кВт,


Выбираем: СФО-250/I-T
2. Предварительно с некоторым запасом мощности тип калорифера и его живое сечение f, , для прохода воздуха могут быть найдены из таблицы 4.
3. Скорость воздуха в живом сечении калорифера, м/с,



– расчетный воздухообмен, кг/с;

f – площадь живого сечения калорифера, , таблица 4.

4. Температура на поверхности электрических нагревателей калориферов типа СФО не должна превышать 150 °С.
5. По рисунку 8 приложения для выбранного типа калорифера и скорости воздуха определяется достигаемый перепад температур воздуха в калорифере

и разность температур между температурой на поверхности нагревательного элемента и нагретого воздуха



Скорость в живом сечении калориферной установки, м/с,


4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ В ВЕНТИЛЯЦИОННОЙ СЕТИ И ПОДБОР ВЕНТИЛЯТОРА

На схеме в системах сосредоточенной подачи воздуха перед насадком должен быть прямой участок не менее 1 м.

Для каждого участка определяются линейные потери давления и местные.



R – удельные потери давлении на трение на прямом участке, Па/м





– потери давления i-го участка, Па;

– удельные потери давления на трение i-го участка, Па/м:

– длина i-го участка вентиляционной сети, включая и фасонные части, м;

– потери давления в местных сопротивлениях на i-ом участке вентиляционной сети, Па;

λ – коэффициент сопротивления трению, λ = 0,02;

di – диаметр воздуховодов на i-ом участке вентиляционной сети, м;

– скорость движения воздуха на i-ом участке вентиляционной сети, м/с,

– плотность воздуха при температуре транспортировки по вентиляционной сети, ;

– сумма коэффициентов местного сопротивления на i-ом участке вентиляционной сети таблица 15.



Потери давления в раздающей части сети воздуховодов , Па, определяются из следующего выражения:



Расчет выполняется в два этапа:

Первый этап – определить потери давления сети воздуховодов последовательно расположенных участков системы воздуховодов.

Второй этап – увязать по потерям давления параллельно расположенные участки с магистральным направлением.

Первый этап:

1. 
   Жалюзийная решетка:
   

где – потери давления в местном сопротивлении жалюзийной решетки, Па;

– плотность воздуха, , проходящего через жалюзийную решётку,



– коэффициент местного сопротивления жалюзийной решетки;

– скорость движения воздуха через жалюзийную решетку, м/с, (см. расчет жалюзийной решетки).

2. 
   Утепленный клапан:
   

где – потери давления в местном сопротивлении утепленного клапана, Па;

– плотность воздуха, , проходящего через утепленный клапан,



– коэффициент местного сопротивления утепленного клапана;

– скорость движения воздуха через утепленный клапан, м/с.

3. 
   Конфузор на всасывании:
   

где – потери давления в местном сопротивлении конфузора, Па;

– плотность воздуха, , проходящего через конфузор;


– коэффициент местного сопротивления конфузора;

– средняя скорость движения воздуха через конфузор, м/с.

4. 
   Суммарные местные потери давления всасывающей части ΣZ, Па:
   

Алгоритм расчета потерь давления в местных сопротивлениях нагнетательной части приточной системы по формуле (51).

1. 
   Диффузор:
   

где – потери давления в местном сопротивлении диффузора, Па;

– плотность воздуха, , проходящего через диффузор;


– коэффициент местного сопротивления диффузора;

– средняя скорость движения воздуха через диффузор, м/с.

2. 
   Регулирующая заслонка:
   

где – потери давления в местном сопротивлении заслонки, Па;

– плотность воздуха, кг/м3, проходящего через заслонку;


– коэффициент местного сопротивления заслонки;

– средняя скорость движения воздуха через заслонку, м/с.

3. 
   Колено:
   

где – потери давления в местном сопротивлении колена, Па;

– плотность воздуха, кг/м3, проходящего через колено;


– коэффициент местного сопротивления колена;

– средняя скорость движения воздуха через колено, м/с.

№ уч.	V,	l, м	v, м/с	d, м	R, Па/м	Rl, Па		Z, Па	Rl+Z, Па
1	6	1	6	1,14	0,088	0,088	0,5	9	9,088
2	9	1	9	1,5	0,088	0,088	0,1	5,8	5,888
3	4,89	1	4,89	1,12	0,088	0,088	0,2	2,678	2,766
4	4,89	1	4,89	1,12	0,088	0,088	0,2	2,678	2,766
5	9,5	1	9,5	1,6	0,088	0,088	0,3	15,16	15,248
6	6,5	1	6,5	1.3	0,088	0,088	0,2	4,7	4,788

Второй этап:

1. Избыточные потери давления между магистральным направлением сети и ответвлением Па:













где - суммарные потери давления в расчетном магистральном направлении вентиляционной сети, Па;

i – i-й участок сети;

m – количество участков, входящих в расчетное магистральное направление сети.

2. Процент невязки потерь давлений, %, между участками магистрального направления сети и ответвлением:



Потери напора можно определить из выражения:

Потери на всасывание:













3. Расчет диафрагмы.

Диафрагма – калиброванное отверстие диаметром , мм, которое устанавливается для выравнивания давление в ответвлении , Па.

Коэффициент местного сопротивления диафрагмы :

Так как у нас раздающая часть симметричная расчетом диафрагмы необходимо пренебречь

Подбор вентилятора

Вентилятор выбирается по давлению , Па, с учётом коэффициента запаса (1,15) и расчетному расходу воздуха по рисунку 9.

Расчетное давление для выбора вентилятора , Па:



где Δ – потери давления в местных сопротивлениях всасывающей части приточной вентиляционной системы, Па;

– аэродинамическое сопротивление калориферной установки проходу воздуха, Па;

– потери давления в местных сопротивлениях нагнетательной части приточной вентиляционной системы, Па;

– потери давления в транспортирующей части сети воздуховодов, Па;

– потери давления в раздающей части сети воздуховодов, Па;











На сводном графике находится аэродинамическая характеристика, ближе всего расположенная к этим параметрам.

В данном случае устанавливаем, что обеспечить заданные параметры может вентилятор В.Ц4-75-8 (1,05 с частотой вращения 700 об/мин.
Параметры дроссель клапана (шиберной заслонки)

1. 
   Избыточное давление, которое развивает вентилятор , Па, по характеристике вентилятора и потерям давления в сети воздуховодов , Па:
   

2. Параметры дроссельного клапана (шиберной заслонки): давление , Па, которое необходимо погасить дроссель клапаном (шиберн6ой заслонкой)





где – динамическое давление в воздухопроводе вентилятора, Па, по формуле (56);

коэффициент местного сопротивления дроссельного клапана по формуле (55);

угол наклона α створоки дроссель клапана, таблица16, рисунок 14 (степень открытия шибера, таблица 17, рисунок 15).

5 РАСЧЕТ ВЫТЯЖНЫХ ШАХТ

1. 
   Общая площадь вытяжных шахт ∑ , ,
   

где – объемный расчетный расход удаляемого воздуха, , через шахты;

– скорость воздуха в шахте, м/с;

h – высота воздушного столба, м, от середины высоты помещения до устья выброса воздуха из шахты, так как в помещении организованный приток воздуха.



2. Сечение одной шахты , ,

Принимаем – сечение одной шахты:



где – количество шахт принятых в проекте шахт, шт.



3. Диаметр одной вытяжной шахты круглого сечения , м:



4. Ближайший стандартный диаметр шахты , м.



5. Действительная скорость движения воздуха в шахте , м/с:



Литература

Захаров А.А. Применение тепла в сельском хозяйстве. М.:, 1986. – 288 с.

2. Справочник по теплоснабжению сельскохозяйственных предприятий / Под общ. ред. Уварова В.А. М.:, 1983.

3. Богословский В.Н., Щеглов В.П., Разумов Н.Н. Отопление и вентиляция. – М.: Стройиздат, 1980.

4. Захаров А.А. Практикум по применению тепла в сельском хозяйстве. – М.:, 1985. – 175 с.

5. Мурусидзе Д.Н, Оленев В.А. и др. Оборудование для создания микроклимата на фермах. М.: 1972.

6. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 1. Отопление. /В.Н Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1990. – 344 с.

7. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1/В.Н Богословский, В. Н. Посохин и др.; Под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1992. – 319 с.

8. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2/Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов и др.; под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1992. – 416 с.

9. СНиП 2.10.03-84* . Животноводческие, птицеводческие и звероводческие здания и помещения. – М.: Госстрой России, 2000. – 10 с.

10. НТП 1-99. Нормы технологического проектирования предприятий крупного рогатого скота. – М.: Минсельхозпрод РФ, 1998. – 38 с.

11. НТП-АПК 1.10.05.001-01. Нормы технологического проектирования птицеводческих предприятий. – М.: Минсельхозпрод РФ, 2002. – 53 с.