Гидроакустические широкополостные преобразователи. МДП_Гришанова. Широкополосные гидроакустические преобразователи

• Название: Широкополосные гидроакустические преобразователи
• Анкор: Гидроакустические широкополостные преобразователи
• Дата: 26.04.2022
• Размер: 209.15 Kb.
• Имя файла: МДП_Гришанова.docx
• Тип: Реферат; #499430

МЕЖДИСЦИПЛИНАРНЫЙ ПРОЕКТ

По дисциплине проектирование акустических направленных систем

На тему: Широкополосные гидроакустические преобразователи.


Выполнила______________________________/ Гришанова Т.С. /

Руководитель____________________________/. /


Санкт-Петербург

2022 г.

Содержание

Введение 2

1История развития гидроакустики 3

2Гидроакустические антенны 4

3Широкополосность преобразователей 5

4Метод акустического согласования импедансов пьезоактивного элемента и среды 7

5Метод электрический коррекции частотной характеристики 8

6Использование возбуждения ряда связанных мод колебаний 9

7Широкополосный гидроакустический преобразователь 15

Заключение 18

Список используемых источников 19

Введение

Электроакустические преобразователи являются основными элементами, из которых комплектуются гидроакустические антенны различных подводных электроакустических систем. При этом именно преобразователи осуществляют преобразование электрической энергии в энергию излучаемого акустического сигнала (и наоборот), а необходимую направленность излучения (приема) обеспечивает антенна. В зависимости от назначения электроакустической системы в состав ее антенны может входить от одного до нескольких тысяч преобразователей [1].

Дальность действия гидроакустической системы самым существенным образом зависит от выбора рабочей частоты, а также значений излучаемой мощности, коэффициента концентрации и помехоустойчивости антенны.

Современный этап развития гидроакустической аппаратуры, сопровождающийся стремительным ростом возможностей электроники и вычислительной техники, характеризуется в первую очередь совершенствованием методов цифровой обработки больших объемов данных акустических сигналов.

Однако использование методов цифровой обработки имеет ограничение, связанное с достижением предельных параметров гидроакустических преобразователей и антенн в части реализуемой ширины полосы пропускания. В связи с этим поднимаются вопросы обеспечения широкополосных амплитудно-частотных    характеристик (АЧХ) излучения, а также формирования сравнительно коротких, перестраиваемых по частоте, и сложных по структуре акустических сигналов.

Расширение полосы пропускания электроакустических преобразователей обеспечивает более эффективное решение целого ряда задач гидроакустики, сопряженных с необходимостью повышения разрешающей способности и работы в сложных помеховых условиях: мониторинг водной среды и поверхности морского дна, построение гидроакустических систем освещения обстановки, скрытной звукоподводной связи и т.д. Для расширения полосы пропускания применяются методы согласования акустических импедансов пьезоактивного элемента и рабочей среды [2–5], возбуждения ряда связанных мод колебаний амплитудной и фазовой коррекции электрических напряжений возбуждения преобразователя, которые обеспечивают сравнительно широкополосное излучение.

1. История развития гидроакустики

Гидроакустика — это раздел акустики, в котором исследуется распространение акустических волн в естественной среде. Так как звук - единственный вид излучения, который распространяется в жидкости на какое-либо значительное расстояние. В связи с этим, звуковые волны являются непосредственным средством передачи и получения информации подводным путём для различных целей. К примеру, навигационные, военные, подводной связью, обеспечение морского промысла.

В 15 веке Леонардо да Винчи предложил прослушивать находящиеся в море корабли посредством опущенной в воду одним концом трубки. Уже к началу 20 века в качестве средства навигации в прибрежных водах рассматривался подводный колокол. Разработка и применение гидроакустических методов для военных целей начались в годы 1-й мировой войны. В 1916 российский инженер К. Шиловский совместно с П. Ланжевеном проводили испытания первого устройства для акустической эхолокации подводных объектов. Ланжевеным был разработан пьезоэлектрический кварцевый преобразователь для таких целей. Уже через два года, в 1918 была показана возможность обнаружения подводных лодок посредством гидроакустических сигналов.

Противолодочные гидроакустические устройства широко использовались во время 2-й мировой войны. В 20 веке области применения методов гидроакустики существенно расширились в связи с развитием военно-морской и навигационной техники, а также с возрастающим промышленного освоением Мирового океана. 

Основной научной задачей гидроакустики является изучение особенностей распространения акустических волн в реальных водных средах, что сближает её с акустикой океана. Дальность распространения подводных звуков определяется поглощением звука в среде и дополнительным затуханием звука, вызываемым рассеянием на неоднородностях водной толщи, взволнованной поверхности, неровностях дна и поглощением в донных осадках [6].

2. Гидроакустические антенны

Гидроакустическая антенна – это устройство, обеспечивающее пространственно-избирательное излучение или прием звука в водной среде при совместной работе с передающим или приемным устройством.

Гидроакустические антенны необходимы при получении или приеме гидроакустических сигналов, при помощи определенных гидроакустических преобразователей. Гидроакустический преобразователь является техническим устройством, у которого основное предназначение это – преобразование электрических колебаний в механические, или, наоборот.

По разнообразию способов преобразования электрической энергии в механическую или механической в электрическую современные подводные электроакустические преобразователи могут быть разделены на [1]: пьезоэлектрические, магнитострикционные, электродинамические, электромагнитные, электрохимические, электроискровые, гидравликоакустические, парогазоакустические, оптико-акустические и др.

Принцип действия первых основан на использовании прямого и обратного пьезоэлектрического эффекта, то есть под действием механических сил, приложенных к кристаллам некоторых веществ, на поверхностях этих кристаллов появляются электрические заряды, величина которых пропорциональна степени деформации. При изготовлении антенн гидроакустических приборов чаще всего используют такой материал, как титан бария. Принцип действия вторых основан на эффекте магнитострикции, то есть изменении размеров, а также формы тела при его намагничивании [1].

Из работы [7] известно, что наибольшими значениями коэффициентов связи, КПД и удельных излучаемых мощностей в настоящее время обладают электроакустические преобразователи, активные элементы которых выполнены из пьезокерамики. При этом коэффициенты связи низкочастотных стержневых (с массивными накладками) и цилиндрических пульсирующих преобразователей практически равны коэффициентам связи использованных в них активных материалов. Близкие к пьезокерамическим преобразователям характеристики имеют магнитострикционные ферритовые преобразователи, однако они менее технологичны, чем пьезокерамические. Поэтому наибольшее применение в современной акустической практике находят именно пьезокерамические преобразователи.

3. Широкополосность преобразователей

Широкополосность преобразователей – способность электроакустических преобразователей обеспечивать излучение или прием звуковых волн в широкой полосе частот при заданной неравномерности их частотной характеристики [8]. Обычно широкополосность преобразователя определяют в области их резонанса по полосе частот Δf частотной характеристики чувствительности в режиме излучения (приема) на уровне -3 дБ от ее максимального значения. Для измерительных приемников (гидрофонов) чаще используют полосу частот ниже их резонанса, обладающую, как правило, малой неравномерностью частотной характеристики. Сравнительная оценка широкополосности преобразователя дается относительной полосой пропускания, измеряемой в октавах [8]:



Или в процентах по формуле:



Где берется как среднее арифметические или среднее геометрическое нижнего и верхнего значения полосы частот . Наиболее употребительными являются первые два способа определения полосы пропуская, для которых можно установить соответствие: 1 октавы – 67%, 2 октавы – 122%, 3 октавы – 155% и т. д. Необходимость передачи сложных акустических сигналов требует повышения широкополосности преобразователя. Наибольшие трудности возникают в режиме излучения, когда требуется достижения полосы пропускания свыше 1 октавы при достаточно высоком уровне излучения. Основными методами увеличения широкополосности преобразователя являются:

1. 
   Электрическая коррекция частотной характеристики;
   
2. 
   Акустическое согласование импедансов пьезоактивного элемента и среды;
   
3. 
   Использование возбуждения ряда связанных мод колебаний.
   

Возможно одновременное использование в конструкции преобразователя нескольких методов. Каждый их методов имеет свои достоинства и недостатки [9].

4. Метод акустического согласования импедансов пьезоактивного элемента и среды

Одним из известных способов расширения полосы пропускания пьезокерамических преобразователей является применение пассивных плоскопараллельных слоев, расположенных между преобразователем и средой. Были проведены исследования возможности расширения полосы пропускания преобразователей с помощью двух, трех и четырех переходных слоев.

В случае одного переходного слоя, наибольшая полоса пропускания преобразователя достигается при определенных значениях волнового сопротивления ρс слоев, волновые толщины которых должны быть равными между собой и составлять половину волновой длины стержня. При этом частотные характеристики имеют вид кривых, симметричных относительно частоты полуволнового резонанса.

Полоса пропускания максимальна у преобразователей, частотная характеристика которых имеет n+1 резонансов, где n — число переходных слоев. Но не все частотные характеристики с n+1 максимумами обладают максимальной полосой пропускания. Последняя достигается лишь при оптимальных волновых сопротивлениях слоев. На частоте f_0p частотной характеристики с максимальной поло­сой пропускания может быть либо максимум, если число слоев четное, либо минимум, если оно нечетно.

При увеличении числа переходных слоев существуют целые области значений ρс слоев, в которых обеспечивается заданная полоса пропу­скания.

С увеличением числа переходных слоев с оптимальными параметра­ми возрастает полоса пропускания преобразователя при снижении удель­ной мощности излучения.

Из исследования было понятно, что применение более трех переходных слоев, по-видимо­му, нецелесообразно, так как это не приводит к существенному расшире­нию полосы пропускания преобразователя [10].

Представляет интерес также оценить влияние переходных слоев на коэффициент полезного действия преобразователя. Была исследована частотная зависимость акустоэлектрического КПД преобразователя с двумя переходными слоями, параметры которых близки к оптимальным.

Оценка КПД показывает, что его величина на ча­стоте полуволнового резонанса для преобразователя с тремя и четырьмя слоями равна 90—93% при оптимальных параметрах слоев. [10]

Для стержневых преобразователей с одним [2] или несколькими [10] переходными слоями, а также для цилиндрических преобразователей с одним слоем [3] наибольшая ширина полосы пропускания достигается при использовании слоев четвертьволновой толщины.

Акустическое согласование стержневого преобразователя может быть реализовано при использовании трансформирующей фронтальной накладки [11], для   которой    площадь    поверхности, контактирующей с рабочей средой (S_ф), больше, чем с противоположной стороны, обращенной к пьезоактивному элементу (S_T). Применение такой накладки позволяет повысить эффективность стержневого преобразователя за счет работы на увеличенную в S_ф/S_Т раз нагрузку, что приводит к расширению его полосы пропускания. Однако необходимо учитывать, что увеличение коэффициента трансформации по площади S_ф/S_Т приводит к снижению уровня излучения преобразователя, а также усиливает влияние изгибных колебаний накладки, которое стараются либо минимизировать [12].

5. Метод электрический коррекции частотной характеристики

Методы электрических коррекций частотной характеристики просты
в реализации и настройке, но сопровождаются большими энергетическими потерями по сравнению с методами акустомеханической коррекции частотной характеристики. Электрическая коррекция частотной характеристики осуществляется с помощью активного или пассивного корректирующего звена, компенсирующего реактивную составляющую входной проводимости преобразователя и выравнивающего ее активную составляющую в заданной полосе частот. Активное корректирующее звено обычно входит в состав генератора, выходное электрическое напряжение которого при этом меняется с частотой по закону [9]: , где Q и – акустическая добротность и резонансная частота преобразователя. В связи с ограничением по предельно допустимой напряженности электрического поля такая коррекция существенно уменьшает мощность излучения P относительно ее значения на резонансной частоте без коррекции. Так, при Q=10 для достижения
, P уменьшается в 54 - 115 раз. Пассивное корректирующее звено (совокупность R-L-C элементов) включается в цепь между генератором и преобразователем и образует с последним ряд связанных резонансных контуров. Ввиду активных потерь в корректирующем звене при достижении , P уменьшается в 25…45 раз.

Авторы работы [4], проводя сравнительный анализ способов акустического согласования преобразователей и электрической коррекции его АЧХ излучения, делают вывод о том, что согласование акустических импедансов является энергетически более выгодным, хотя сложнее конструктивно и технологически.

5. Использование возбуждения ряда связанных мод колебаний

Рассмотрим возможность построения широкополосных стержневых преобразователей на базе расчетной модели на рисунке 1 в виде пьезостержня, электрически разделенного на n частей (секций), армированного стяжкой и нагруженного своими торцами на произвольные входные импедансы .



Рисунок 1 – расчетная модель стержневого преобразователя.
1 – пьезостержень, 2 – армирующая стяжка.

Будем полагать, что каждая i секция пьезостержня содержит не менее двух параллельно включенных пьезокерамических шайб и возбуждается электрическим напряжением где и - его амплитуда и фаза. При решении задач синтеза, конкретное задание комплексных функций определяет АЧХ и ФЧХ преобразователя при излучении им соответствующими торцами и, в зависимости от поставленной задачи, позволяет определить необходимые для этого соотношения между возбуждающими электрическими напряжениями .

Использование согласующих четвертьволновых слоев, несмотря на частотную ограниченность их действия, способствует дополнительному в 1.1…1.2 раза увеличению области частот осцилляции и тем самым –расширению полосы пропускания преобразователя. При этом несколько уменьшается амплитуда осцилляций, различие между амплитудами возбуждающих электрических напряжений что, в свою очередь, способствует возможности приближения уровня задаваемого широкополосного излучения к случаю синфазного. Как показывают расчеты [13] изменение волнового размера согласующего слоя относительно его четвертьволнового значения в ряде ситуаций может способствовать уменьшению амплитуды осцилляций и расширению полосы частот их приемлемых значений, т.е. полосы пропускания преобразователя.

Наряду с рассмотренными результатами решения задачи синтеза возможны и другие варианты фазированного возбуждения секций пьезостержня, когда задаются и поддерживаются в заданном диапазоне частот более простые частотные зависимости отношения амплитуд и разности фаз, например с помощью линий задержки. При указанном фазированном возбуждении преобразователя обеспечивается эффективное излучение в областях частот его полуволнового резонанса и на первой четной гармонике. Для преобразователей с одним и более согласующими слоями путем выбора их параметров удается обеспечить достаточно высокий уровень излучения и между этими частотами. В качестве примера решения задач анализатора такого рода, на рисунке 2 и рисунке 3 приведены результаты расчетов АЧХ излучения для преобразователей с одним согласующим слоем без армирующей стяжки и при её наличии.



Рисунок 2 - Влияние параметра αна АЧХ излучения преобразователя: γ_υ=1.25; γ₀=0.1; Q₀=500; α_1υ=0.05; α_2υ=0.5; z_1ω=z₀=z_1υ=40*10⁶ Па*с/м; z_2υ=5*10⁶ Па*с/м;p=0.4. 1 – синфазное возбуждение секции; 2, 3, 4 – фазированное возбуждение секций: U₂₁(ψ)=1; Δφ₂₁(ψ)=-0.7 ψ.



Рисунок 3 - Влияние добротности пьезостержня Qна АЧХ излучения преобразователя: γ_υ=1; γ₀=0; α_1υ=0.44; z_1υ=4.5*10⁶ Па*с/м; p=0.4. 1 – синфазное возбуждение секции; 2, 3, 4 – фазированное возбуждение секций: U₂₁(ψ)=1; Δφ₂₁(ψ)=-0.765 ψ.

Без учёта механических потерь в элементах конструкции преобразователя уровень излучения в области его первой четной гармоники (ψ≈ ) значительно больше, чем в области полуволнового резонанса (ψ≈ ). Это обстоятельство имеет две причины: на частоте (ψ≈ ) пьезостержень, электрически разделенный на две секции, приближается к варианту двухполуволнового, для которого характерно увеличение уровня излучения, а согласующий слой становится полуволновым, переводя тем самым преобразователь из широкополосного режима работы в резонансный. Учёт механических потерь только в материале пьезостержня может существенно понизить уровень излучения в области первой четной гармоники, позволяя тем самым включить эту область частот в общую полосу пропускания преобразователя, которая в данном случае может достигать (1.5 октавы). При этом уровень излучения уменьшается не больше чем в 1.5 раза по сравнению со случаем синфазного возбуждения. При значениях коэффициента трансформации общая полоса пропускания может быть увеличена до двух октав. Однако подобно случаю синфазного возбуждения, это сопровождается уменьшением уровня излучения и эффективного значения удельного импеданса согласующего слоя. Причем для случаев синфазного и фазированного возбуждения влияние коэффициента трансформации оказывается различным. Различие в степени влияния роста коэффициента трансформации в определенной мере объясняется уменьшением фазового сдвига, требуемого для реализации широкополосного режима работы преобразователя с фазированным возбуждением. Влияние армирующей стяжки на АЧХ и ФЧХ излучения стержневого преобразователя, для различных вариантов нагруженности его торцов. В основном проявляется в виде дополнительного узкополосного максимума на АЧХ и соответствующего ему резкого изменения фазы в области полуволнового резонанса стяжки. Поскольку расширение полосы пропускания стержневых преобразователей с фазированным возбуждением происходит преимущественно в сторону более высоких частот, наличие армирующей стяжки может явиться ограничивающим фактором. Так на рисунке 2 показано влияние параметра , характеризующего соотношение скорости звука в материале пьезокерамики и армирующей стяжки. Уменьшение величины приводит к смещению в сторонуболее высоких частот ярко выраженного резонанса армирующей стяжки, увеличивая тем самым область частот с относительно небольшой неравномерностью АЧХ излучения. Как показывают расчеты, учет механических потерь в армирующей стяжке преимущественно сказывается на величине резонансного максимума армирующей стяжки и при формальном значении позволяет включить этот максимум в общую полосу пропускания преобразователя. Параметр по сути является коэффициентом, связывающим волновые размеры пьезостержня и армирующей стяжки при условии . Поэтому уменьшение значения можно интерпретировать как уменьшение длины армирующей стяжки , что также приводит к смещению ее резонанса в сторону более высоких частот. В определенной мере это положение используется как устранения резонанса армирующей стяжки из рабочего диапазона преобразователя с фазированным возбуждением.

В том случае, когда резонанс армирующей стяжки не проявляется в рабочем диапазоне частот преобразователя с фазированным возбуждением, а максимум на частоте первой четной гармоники, ввиду своей величины, не может быть включен, в полосу пропускания преобразователя, возможен другой путь управления величиной этого максимума, не вписывающийся в рамки одномерной теории. Этот путь связан с взаимодействием двух близко распложенных ортогональных мод колебаний: продольной на частоте первой четной гармоники и поперечной на частоте поперечного резонанса пьезостержня. Подтверждением этому служат результаты измерения АЧХ звукового давления приведенные в таблице для ряда антенн, составленных из конструктивно подобных макетов преобразователей с одним согласующим слоем, но имеющих различные соотношения частот радиального резонанса пьезостержня и первой четной гармоники преобразователя .

Использование возбуждения ряда мод колебаний при достаточно сильной их связи, обеспечиваемой выбором их резонансных частот f_piи условий нагруженности, позволяет существенно увеличить широкополосность преобразователя при сравнительно небольшой потере мощности излучения. Это достигается [14]:

1. 
   Конструкцией и условиями работы преобразователя.
   
2. 
   Распределением напряженности электрического поля в пьезоактивном элементе, приводящем к возбуждению в пьезоактивном элементе, приводящим к возбуждению в преобразователе мод колебаний высших порядков.
   

7. Широкополосный гидроакустический преобразователь

Стержневые преобразователи используются во многих гидроакустических системах благодаря удобству их компоновки в антеннах. Стержневой преобразователь содержит пьезоактивный стержень, электрически разделенный на две части, тыльную и фронтальную накладки, генератор сигналов, на одну часть пьезоактивного стержня подается противофазное по отношению к другой части возбуждающее электрическое напряжение [14].

Дополнительное увеличение полосы пропускания стержневого гидроакустического преобразователя допускается путем электрически управляемого возбуждения двух частей его пьезоактивного стержня за счет изменения амплитуды и фазы электрического напряжения U_т, подаваемого на часть пьезоактивного стержня, контактирующую с тыльной накладкой. При этом на другую часть пьезоактивного стержня подается частотно независимое, постоянное по амплитуде и фазе электрическое напряжение U_ф.

Преобразователь, представленный на рисунке 4, содержит тыльную 1 и фронтальную 2 части пьезоактивного стержня, фронтальную накладку 3 и тыльную накладку 4, генератор сигналов 5, который через предварительный усилитель 6 и усилитель мощности 7 соединен с фронтальной частью 2 стержня. С тыльной частью 1 пьезоактивного стержня генератор сигналов 5 соединен через блок фазовой коррекции 8, блок управления амплитудой 9, предварительный усилитель 10 и усилитель мощности 11.



Рисунок 4 – Широкополосный стержневой гидроакустический преобразователь

Принцип работы стержневого гидроакустического преобразователя заключается в том, что, благодаря выбору параметров фронтальной согласующей накладки и возможности управления амплитудой и фазой возбуждающих напряжений, формируются три взаимосвязанные области эффективного излучения с базовыми частотами F₁≈F₂/2, 2F₁≈F₂ и ЗF₁. Постепенное изменение фазы (разности фаз Δφ между электрическими напряжениями U_Ф и U_т) и амплитуды возбуждающего электрического напряжения U_т (относительно U_Ф ), значения которых в области частоты F₂ соответственно: Δφ -приближается к нулю и U_T - достигает своего максимального значения, способствуют выравниванию уровня излучения в области между первой и второй нечетными гармониками, т.е. между частотами F₁ и ЗF₁ обеспечивая тем самым полосу пропускания более 100%. Уровень излучения в области первой четной гармоники F₂≈2F₁ в основном поддерживается за счет разницы в значениях U_т, а использование согласующей фронтальной накладки способствует выравниванию АЧХ в областях между частотами F₁....F₂ и F₂…ЗF₁. Полоса пропускания на уровне -3 дБ в данном случае составляет ΔF/F_ср= 117%. [16]

Заключение

В ходе исследования и анализа, были рассмотрены основные методы расширения полосы пропускания преобразователя, среди которых наиболее перспективным является использование электрического возбуждения стержневых и пластинчатых преобразователей. При этом реализуется наиболее широкая эффективная полоса пропускания с минимальной неравномерностью уровня излучения, а также возможность формирования акустических сигналов заданной формы. Также был представлен широкополосный гидроакустический преобразователь.

Список используемых источников

1. 
   А. В. Богородский, Г. В. Яковлев, Е. А. Корепин, А. К. Должиков. Гидроакустика исследования и освоения океана // Ленинград Гидрометеоиздат – 1984. – 7, 176 – 206 с
   
2. 
   Дианов Д.Б., Кузнецов В.М. Влияние переходных слоев на частотные характеристики стержневых пьезопреобразователей // Известия СПбГЭТУ «ЛЭТИ». – 1968 – № 63 – С. 60–78.
   
3. 
   Дианов Д.Б., Кузьменко А.Г. Исследование возможностей расширения полосы пропускания цилиндрических пьезокерамических преобразователей // Акустический журнал. – 1970 – Т. 16 – Вып. 2 – С. 236–240.
   
4. 
   Касаткин Б.А., Павин Н.Я. Сравнительный анализ и энергетические оценки широкополосных пьезопреобразователей // Дефектоскопия. – 1979 – № 1 – С. 61–66.
   
5. 
   Дианов Д.Б. Об излучении ультразвуковых волн через плоскопараллельные слои // Акустический журнал. – 1959 – Т. 5 – Вып. 1 – С. 31–37.
   
6. 
   Урик Р. Дж. // Основы гидроакустики. Л.. – 1978
   
7. 
   Физическая акустика. Пер. с англ. под ред. У. Мезона. — М.: Мир. 1966, — 592 с
   
8. 
   Пьезокерамические преобразователи: Справочник / Под ред. С.И. Пугачева. –Л: Судостроение, 1984, 256 с.
   
9. 
   Степанов Б.Г. Широкополосность преобразователей // Гидроакустическая энциклопедия. Под общ. ред. В.И. Тимошенко. – Таганрог: Издательство ТРТУ, 1999. – С. 696–697.
   
10. 
    Алексеев Б.Н., Дианов Д.Б. // О расширении полосы пропускания пьезокерамических преобразователей с помощью переходных слоев // Акустический журнал. – 1974. - Том 20. - Выпуск 5. – С. 663–667.
    
11. 
    Подводные электроакустические преобразователи (Расчет и проектирование): Справочник. Под ред. В.В. Богородского. – Л.: Судостроение, 1983. – 248 с.
    
12. 
    Пат. RU 2267235 С1 МПК H04R 17/00. Широкополосный электроакустический преобразователь / Борисенко Н.Н., Душаткин В.Н., Киселев А.А., Тагобицкий В.М. – Опубл. 27.12.2005
    
13. 
    Б.Г. Степанов. О возможности построения широкополосных стержневых пьезопреобразователей с фазированным возбуждением секций.// Акустический журнал, - 2009 г. – Том 55. - №3 – с.407-414.
    
14. 
    Дианов Д.Б. и др. Расчет слоистой согласующей структуры стержневого преобразователя методом оптимизации параметров // Акустический журнал. – 1981. – Том 27. - №1. – С 104 - 109
    
15. 
    Потапов А.И., Поляков В.Е., Сясько В.А. и др. Низкочастотные ультразвуковые широкополосные преобразователи для контроля изделий из крупноструктурных и композиционных материалов // Дефектоскопия. – 2015. – № 6. – С.15–31.
    
16. 
    Пат. RU119552 U1. Широкополосный стержневой гидроакустический преобразователь. / Степанов Б.Г. – Опубл. 20.08.2012