Курсовая на темуЛенточные конвейеры. пояснительная записка. 1 Теоретические основы конвейера с подвесной 3 закрывающейся лентой
![]()
|
Часть ленты, которая принимает транспортируемый груз, поглощает энергию, генерируемую при падении, успокаивает, ускоряет и, в завершении, захватывает транспортируемый груз.![]() Рисунок 1.7 Загрузка Привод / повороты. Лента проводится на поворотах при помощи отдельных оборотных шкивов. Приводы устанавливаются на поворотах под углом минимум 90°. ![]() Рисунок 1.8 Работа конвейерной ленты ![]() Рисунок 1.9 Привод / повороты Разгрузка. эластичность ленты позволяет производить эффективную разгрузку. Горизонтальная разгрузка: Лента открывается наружу и постепенно из грушевидной приобретает форму горизонтальной плоской ленты (похожую на традиционные ленточные конвейеры). После процесса разгрузки лента приобретает свою прежнюю форму. ![]() Рисунок 1.10 Горизонтальная разгрузка Промежуточная разгрузка: Данная функция позволяет осуществлять полную или частичную разгрузку, возвращая груз по кругу, либо разгружая конвейер дальше по трассе. ![]() Рисунок 1.11 Промежуточная разгрузка 1.5 Технические характеристики Sicon ![]() Рисунок 1.12 Технические характеристики Sicon 100 и Sicon 1000 ![]() Рисунок 1.13 Стандартная программа Sicon 100 ![]() Рисунок 1.14 Стандартная программа Sicon 1000 Для высокой производительности, длинные транспортерные ленты и высокая нагрузка. Конвейерные ленты и отрасли промышленности ![]() Рисунок 1.15 Конвейерные ленты и отрасли промышленности 2 РАСЧЁТ КОНВЕЙЕРА SICON 100 В данном разделе будет произведён расчет конвейера с подвесной закрывающейся лентой Sicon 100. Его исходные данные, расчёт натяжения в конечных точках участков, и, выявление максимального усилия, а также расчетный момент муфты и диаметра вала приводного барабана, проекция основного узла конструкции 2.1Исходные данные Конвейер с подвесной закрывающейся лентой Sicon 100 Геометрические параметры конвейера L = 120м , A = 30м, a=12 Производительность конвейера: Q = 140т/ч. Насыпная плотность груза: ρН = 920кг/м3. Угол откоса: β = 36°. 2.2 Расчет конвейера с подвесной закрывающейся лентой Sicon 100 По роду груза (сыпучий продукт) и расчетной производительности Q = 140 т/ч, принимаем скорость транспортирования v = 2,5 м/с, и определяем ширину ленты ВЛ, м ![]() где ρН – насыпная плотность груза, кг/м3; КН - коэффициент, учитывающий уменьшение площади поперечного сечения груза, и зависящий от угла наклона конвейера в месте загрузки; К1 - коэффициент, учитывающий тип роликовых опор. Принимаем КН =0,95. В зависимости от вида транспортируемого груза, по ГОСТ 22645 – 77, выбираем желобчатые трехроликовые опоры рабочей ветви с углом наклона роликов αР = 300. Принимаем коэффициент К1 = 0,51, тогда ширина ленты, ![]() Принимаем ширину ленты ВЛ = 500 мм. Определяем массу одного метра ленты qЛ, кг/м, ![]() где ВЛ – ширина ленты, м. ![]() Выбираем тип роликовых опор холостой и рабочей ветвей, которые установлены ГОСТ 22645 - 77. Холостой ветви – РН – 50, массой 9,8 кг, рабочей РЖ – 50 – 30, массой 12,0 кг. Определяем погонную массу роликовых опор, рабочей Р qР и холостой Х qР ветви, кг/м, ![]() ![]() где qР – масса роликовых опор, кг; lР и lХ – расстояние между роликовыми опорами рабочей и холостой ветви, м. Расстояние между роликовыми опорами рабочей ветви принимаем равным 1,5м, а холостой ветви – 3 м, следовательно ![]() Определим массу груза qГ, кг/м, на одном метре ленты ![]() где Q – расчетная производительность, т/ч; v – скорость движения ленты, м/с. ![]() Рассчитываем необходимые геометрические параметры конвейера и проводим тяговый расчет, предварительно разбив контур трассы на участки по видам сопротивлений. Участок 1 – 1. Натяжение тягового элемента в точке один F1, H, принимаем ![]() где FCБ – натяжение тягового элемента в точке сбегания ленты с приводного барабана, Н. Натяжение тягового элемента в точке два F2, Н, ![]() где W1-2 – сила сопротивления перемещению ленты на горизонтальном участке 1 - 2 холостой ветви, Н, ![]() где g – ускорение свободного падения, м/с2; qЛ – масса одного метра ленты, кг/м; qРХ – погонная масса роликовых опор холостой ветви, кг/м; l1-2 – длина прямого участка холостой ветви, м; wХР – коэффициент сопротивления роликовых опор холостой ветви. Подставив в уравнение получим ![]() Приводная станция нуждается в обслуживании, поэтому, для нее нужна площадка, размер которой позволил бы подойти к ней с любой стороны. Этот размер должен быть минимум 800 мм. Поэтому, длину участка 1 – 2 принимаем исходя из конструктивных соображений равным 2 м. Коэффициент сопротивления роликовых опор холостой ветви, для конвейеров, работающих на открытом воздухе, принимаем равным 0,035. ![]() Участок 2-3. На этом участке лента движется вниз, следовательно, появляется знак «-» и натяжение тягового элемента в точке три F3, Н, рассчитывается следующим образом. ![]() где ξБ – коэффициент сопротивления при огибании поворотного барабана; g – ускорение свободного падения, м/с2; qЛ – масса одного метра ленты, кг/м; l2-3 = 1,0 м - длину участка выбираем конструктивно. Коэффициент сопротивления ξБ, при огибании поворотного барабана ![]() Участок 3 – 4. Натяжение тягового элемента в точке четыре F4, Н, ![]() где ξБ - коэффициент сопротивления при огибании поворотного барабана; g – ускорение свободного падения, м/с2; qЛ – масса одного метра ленты, кг/м; l3-4 – длина участка (выбирается конструктивно), м. Коэффициент сопротивления ξБ, при огибании поворотного барабана, равен 1,04. ![]() Участок 4 – 5. Натяжение тягового элемента в точке пять F5, Н, с учетом силы сопротивления перемещению ленты на горизонтальном участке холостой ветви. ![]() где W4-5 – сила сопротивления перемещению ленты на горизонтальном участке 4 - 5 холостой ветви, Н, ![]() где g – ускорение свободного падения, м/с2; qЛ – масса одного метра ленты, кг/м; qРХ – погонная масса роликовых опор холостой ветви, кг/м; l4-5 – длина прямого участка холостой ветви, м; wХР – коэффициент сопротивления роликовых опор холостой ветви. ![]() Диаметр натяжного барабана принимаем равным, диаметру приводного барабана, следовательно, длина участка l4-5 , ![]() ![]() Участок 5 – 6. Натяжение тягового элемента в точке шесть F6, Н, с учетом сопротивления, возникающего при огибании поворотного барабана ![]() где ξБ - коэффициент сопротивления при огибании поворотного барабана. Коэффициент сопротивления ξБ , при огибании поворотного барабана, равен 1,03. ![]() Участок 6 – 7. Натяжение тягового элемента F7, Н, в точке семь, с учетом силы сопротивление перемещению ленты на наклонном участке холостой ветви ![]() где W6-7 – сила сопротивления перемещению ленты на наклонном участке 6 – 7 холостой ветви, Н, ![]() где g – ускорение свободного падения, м/с2; qЛ – масса одного метра ленты, кг/м qРХ – погонная масса роликовых опор холостой ветви, кг/м; l6-7 – длина наклонного участка холостой ветви, м; wХР – коэффициент сопротивления роликовых опор холостой ветви; α – угол наклона трассы конвейера, град. ![]() Произведение l6-7 cos A 30м; - горизонтальная проекция наклонного участка конвейера, а ![]() вертикальная проекция наклонного участка (высота подъема). ![]() Участок 7 – 8. Натяжение тягового элемента в точке восемьF8, Н, с учетом сопротивления, возникающего при огибании натяжного барабана, ![]() где ξБ - коэффициент сопротивления при огибании поворотного барабана. Коэффициент сопротивления ξБ, при огибании поворотного барабана равен 1,06. ![]() Участок 8 – 9. Натяжение в точке девять F9, Н, с учетом сил сопротивления возникающих: при перемещении ленты в пункте загрузки и на наклонном участке рабочей ветви конвейера ![]() где WЗАГР – сила сопротивления в месте загрузки, Н; W8-9 – сила сопротивления, на наклонном участке рабочей ветви конвейера, Н, ![]() где С = 1,3 – 1,5 коэффициент, учитывающий трение груза о направляющие борта и стенки воронки, и, зависящий от физико-механических свойств груза; v – скорость движения ленты, м/с; Q – расчетная производительность конвейера, т/ч; ![]() где g – ускорение свободного падения, м/с2; qЛ – масса одного метра ленты, кг/м; qРР – погонная масса роликовых опор рабочей ветви, кг/м; qГ – масса груза на одном метре ленты, кг/м; А – горизонтальная проекция наклонного участка рабочей ветви, м; α – угол наклона конвейера, град; Н – высота подъема наклонного участка конвейера, м; wРР – коэффициент сопротивления роликовых опор рабочей ветви. ![]() Коэффициент сопротивления роликовых опор wРР рабочей ветви принимаем равным 0,04. ![]() Участок 9 – 10. Натяжение в точке десять F10, H,c учетом сопротивления, возникающего при огибании роликовых опор, ![]() где δ – угол огибания лентой роликовых опор, рад; wРР – коэффициент сопротивления роликовых опор рабочей ветви. ![]() Участок 10 – 11. Натяжение тягового элемента в точке одиннадцать F11, H, c учетом сил сопротивления перемещению ленты на горизонтальном участке рабочей ветви конвейера, ![]() где W10-11 – сила сопротивления, на горизонтальном участке рабочей ветви конвейера, Н, ![]() где g – ускорение свободного падения, м/с2; qЛ – масса одного метра ленты, кг/м; qРР – погонная масса роликовых опор рабочей ветви, кг/м; qГ – масса груза на одном метре ленты, кг/м; l10-11 – длина горизонтального участка рабочей ветви, м; wРР – коэффициент сопротивления роликовых опор рабочей ветви. Найдем натяжение тягового элемента F11, в точке одиннадцать, Н, ![]() ![]() При отсутствии скольжения ленты по барабану, зависимость между натяжениями набегающей и сбегающей ветви по уравнению Эйлера можно записать так ![]() где ƒ – коэффициент трения ленты о приводной барабан; αБ – угол обхвата приводного барабана лентой, град.; FНБ.- натяжение тягового элемента в точке набегания на приводной барабан, Н; FСБ – натяжение тягового элемента в точке сбегания ленты с приводного барабана, Н. Так как FНБ F11 ,а FСБ F1, то ![]() ![]() ![]() |