5fan_ru_Расчет объемного насоса. 1литературный обзор
![]()
|
![]() ![]() ![]() Допустимое превышение температуры для изоляции двигателя определили согласно /2, с.185/ по формуле ![]() где ![]() материалов, применяемых при изготовлении электромашин, ![]() ![]() ![]() Допустимую температуру приняли для класса изоляции F согласно /2, с.185, таблица 5.14/ ![]() ![]() Температуру воздушной среды приняли согласно /2, с.185, таблица 5.14/ ![]() ![]() ![]() ![]() Мощность тепловых потерь ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() Теплоемкость двигателя С, Дж, определили согласно /6, с.127/ по формуле ![]() где m- масса двигателя, кг с- удельная теплоемкость, Дж/кг·К, ![]() Теплоотдачу А, Дж/С·сек, определили согласно /2, с.184/ по формуле ![]() где ![]() Постоянную времени нагрева приняли, исходя из условия ![]() ![]() ![]() ![]() Максимально установившуюся температуру превышения ![]() ![]() ![]() ![]() Перегрева электродвигателя не произойдет, т.к. выполняется неравенство, условие (2.6) ![]() 113,8 ![]() ![]() Так как насосная установка работает в продолжительном режиме с постоянной нагрузкой, проверка на перегрузку не требуется, так как 113,8 ![]() ![]() 2.9 Расчет механической характеристики выбранного двигателя Естественную механическую характеристику построили согласно /4, с.17/ по формуле Клосса ![]() где ![]() ![]() ![]() Номинальное скольжение ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() Вспомогательную величину А определили согласно /4, с.17/ по формуле ![]() где ![]() ![]() Критическое скольжение ![]() ![]() где ![]() А - вспомогательная величина. ![]() Вспомогательную величину q определили согласно /4, с.17/ по формуле ![]() ![]() ![]() Задаваясь значениями скольжения S от 0 до 1 согласно формуле Клосса, шагом 0,1 определили значения соответствующих моментов. Данные расчетов занесли в таблицу. Таблица 2.2- Результаты расчетов механической характеристики.
По результатам расчетов построили естественную механическую характе- ристику выбранного двигателя. Рисунок 2.1-График естественной механической характеристика электродвигателя. 2.10 Выбор аппаратов защиты и автоматики, плавких вставок, нагревателей тепловых реле и автоматических выключателей, пускателей и трансформаторов. Выбор электрических аппаратов производили учитывая : 1) коммутируемые аппаратом токи, напряжения и мощности; 2) параметры нагрузки – активная, индуктивная, емкостная, и низкоомная; 3) число коммутируемых цепей; 4) напряжение и токи цепей управления; 5) режим работы аппарата – кратковременный, длительный, повторно-кратковременный; 6) условия работы аппарата – температура, влажность, давление, наличие вибрации и др.; 7) способы крепления аппарата; 8) экономическая и масса, габаритные показатели; 9) удобство сопряжения и электромагнитная совместимость с другими устройствами и аппаратами; 10) стойкость к электрическим, механическим и термическим перегрузкам. Автоматические выключатели выбирают по номинальным току и напряжению, роду тока, предельной коммутационной способности, электродинамической и термической стойкости, собственному времени выключения. Все параметры автоматов должны соответствовать их работе как в обычном, так и в аварийном режимах а конструктивное исполнение условиями размещения номинальный ток автомата должен быть не ниже тока продолжительного режима установки а сам аппарат не должен отключаться при предусмотренных технологических перегрузках. Тепловой расцепитель автомата защищает электроустановку по току. Ток теплового расцепителя принимается равным 15-20 % больше рабочего тока. Расчетную максимальную токовую нагрузку проводников Imax (А) определили согласно /3, с.87 по формуле ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Пусковой ток двигателя Iпуск,А определили согласно /3, с.87/ по формуле Iпуск = Kn*Iн (мах) (2.21) где ![]() ![]() ![]() Электромагнитный расцепитель защищает электроустановку от коротких замыканий. Ток уставки электромагнитного расцепителя определяется из следующих соображений, автомат не должен срабатывать от пусковых токов двигателя электроустановки, а ток срабатывания электромагнитного расцепителя выбирается кратным току срабатывания теплового расцепителя: ![]() где ![]() ![]() ![]() Выключатель выбрали согласно/2, с.34/ - С60a Технические данные свели в таблицу 2.3. Таблица 2.3 – Технические данные выключателя
Ток уставки теплового реле Iут,А определили согласно /3, с.87/ по формуле ![]() ![]() Выбрали контактор КТ 6000. Данные реле свели в таблицу 2,4 Таблица 2.4-Данные пускателя
2.11 Выбор сечения проводов и питающих кабелей Сечение проводов, кабелей и шин выбирается с учетом следующих требований. Провода, кабели и шины не должны нагреваться сверх допустимой температуры при протекании номинального расчетного тока нагрузки. Отключения напряжения на зажимах электроприемников не должны превышать -2,5….+5 % для осветительной и 5% для силовой нагрузки. Провода, кабели и шины должны обладать достаточной для данного вида сети механической прочностью. Отключения напряжения из-за кратковременного отклонения (наброса или сброса) нагрузки должны соответствовать значениям, установленным ГОСТ 13109-67. При прохождении электрического тока по проводу или кабелю в нем выделяется значительное количество теплоты за счет потерь мощности в токопроводящих жилах и изоляции. Предельно допустимая температура нагрева проводов и кабелей имеет большое значение, так как от нее зависит нагрузочная способность, срок службы и надежность работы кабеля. Максимальный ток, при котором установившиеся температура провода или кабеля соответствует нормам, называется допустимой длительной токовой нагрузкой. Расчет проводов и кабелей на нагревания сводится к выбору стандартного сечения провода по максимальному току с учетом способа прокладки, типа изоляции и температуры окружающей среды. Кабель питания выбрали по длительно допустимому току. Длительно допустимый ток ![]() ![]() ![]() Для питания двигателя по каталогу выбрали четырехжильный кабель ВВГ 4х95 с |