Атлас. Атлас конструкций жрд. Описания. Часть I

• Название: Атлас конструкций жрд. Описания. Часть I
• Дата: 23.12.2018
• Размер: 0.87 Mb.
• Имя файла: Атлас.doc
• Тип: Документы; #61508
• страница: 29 из 36

Камера двигателя 8Д46

Двигатель 8Д46 является маршевым в двигательной установке II ступени двухступенчатой БР. Разрабатывался в 1960-1964 годах.

Схема двигателя 8Д46 такая же, как и двигателя 8Д43 (рис. 3-6) и включает в себя те же агрегаты (ТНА, газогенератор и пр.).

Отличие в конструктивном выполнении камеры связано с тем, что сопло её имеет бОльшую степень расширения в связи с использованием на II ступени ракеты.

Отличие схемы состоит в том, что на двигателе 8Д46 имеется баллон со сжатым газом для раскрутки ТНА, в то время, как ТНА двигателя 8Д43 раскручивается сжатым газом со стартовой установки.

Двигатель 8Д46 закрепляется в раме неподвижно и используется совместно с рулевым двигателем 8Д67.

Основные параметры камеры

тяга, тс:
– у земли	—
– в пустоте	58,7
топливо:
– окислитель	АТ
– горючее	НДМГ
секундный расход, кг/с:
– окислителя	130,05
– горючего, в т.ч.:	50,02
– – на завесы	5,47
весовое соотношение компонентов топлива	2,6
коэффициент избытка окислителя	0,85
давление газов, ата:
– в камере сгорания	150
– в выходном сечении сопла	0,14
удельная тяга, сек:
– в пустоте	326
удельный импульс давления, сек	172
относительная расходонапряжённость сечения у головки, г/(с·см2·ата)	1,9
объём камеры сгорания, л	17,75
литровая тяга, кгс/л	3310
масса камеры, кг	205

Газодинамический профиль камеры

Камера и сопло спрофилированы по тем же методикам, что и для двигателя 8Д43. Сравнение профилей двух двигателей представлено на рис. 3-7. Теоретический расчет газодинамического профиля сопла двигателя 8Д.46 проводился для давления на срезе сопла Р_а = 0,1 ата.

Реальная камера выполнена с несколько более коротким соплом (диаметр среза 1470 мм вместо 1695 мм).

Сопло камеры и система охлаждения

Конструкция камеры двигателя 8Д46 аналогична конструкции 8Д43. Головка камеры, газовод, цилиндрическая часть (с поясами завесы) выполнены совершенно одинаково и имеют те же размеры.

Область критического сечения сопла выполнена аналогично, но имеет другие размеры закритической части, связанные с отличием в профилировании (см. лист 53).

Закритическая часть сопла имеет большую длину и, в связи с этим, разницу диаметров в начале и конце этой части. Поэтому половина фрезерованных ребер внутренней оболочки располагается не по всей длине, а начинается за коллектором подвода.

Во входном патрубке подводящего коллектора установлены два направляющих ребра (сеч. АА). Охлаждающая жидкость проходит из коллектора в межрубашечное пространство через отверстия в кольце коллектора, которые расположены по три через межреберный канал (место I и сеч. АА). Часть жидкости (65% общего расхода) направляется к критическому сечению, а другая часть (35%) – на охлаждение конца сопла, перетекает через кольцевые проточки в каналы, не связанные отверстиями с полостью коллектора, и возвращается. Эти два потока вновь встречается и перемешиваются в месте II.

В этом месте производится и соединение двух частей сопла, причем кольцо-накладка, через которое соединяются наружные оболочки, выполнено неразъемным.

На рис. 3-11 показаны схема охлаждения и геометрия охлаждающего тракта камеры двигателя 8Д46, а на рис. 3-12 – результаты расчета охлаждения одного из вариантов камеры двигателя. Этот вариант отличается от действительной камеры материалами внутренней стенки и подводом горючего на охлаждение, а также величиной его расхода.

Рисунок 3-11

Рисунок 3-12