олжас диплом 2020. Бабал Олжас Жеісалылы Дипломды жобаны Тсіндірме жазбасы таырыбы Жкктергіштігі 50т ілмеблокты конструкциясын игеру

• Название: Бабал Олжас Жеісалылы Дипломды жобаны Тсіндірме жазбасы таырыбы Жкктергіштігі 50т ілмеблокты конструкциясын игеру
• Дата: 17.02.2023
• Размер: 1.41 Mb.
• Имя файла: олжас диплом 2020.doc
• Тип: Документы; #942510
• страница: 5 из 8

δ ₁= *1/k * +  *  ;

δ ₂= *1/k * -  *  ; (9)

δ _ср=   .

Теңдеудің екінші мүшесі моменттен иілетін кернеу

M=  tg β m,

Мұндағы m- штроптың қиылысу осінің O₁ нүктесінен діңгек қисығының О центріне дейінгі қашықтық.

КН-25 ілмек діңгегінің көлденең қимасымен АзИНМАШпен салыстыру есептеулері 23,24,25,26 формулаларда көрсетілді.Жарылатын машинада ілмекке тақталық сынаулар жүргізілді.Ілмек қимасының сипаттамасынан сынау кезінде салыстырмалы деформация ε қатты.

Электрлік тензометр сымдарының көмегімен статикалық жүктемеде 5, 10, 20, 25, 35, 45 және 55 m деформация анықталуы шығарылды.

Кернеудің төменгі пропорционалды шегі мына формуламен анықталады:

δ=εE,

мұндағы E- ілмек материалының тығыздық модулі.

Теориялық есептеулердің және тензометрлеу нәтижесінен ең үлкен кернеуі δ₁ қауіпті қимада болды кГ/см²:3260 (23, 24 формула бойынша ), 3760 (25, 26 формула бойынша) , 3060 (тәжірибелі жолмен). Кернеулерді салыстыру арқылы, (23, 24) формула бойынша анықталған кернеулердің сан мәні, (25, 26) формула бойынша анықталғаннан қарағанда тәжірибелік берілгендерге жақын.

Тәжірибелік берілгендер мен нәтижелердің кейбір сәйкессіздіктері, есептеу формулаларында қабылданған шақтамалармен, К коэффициентін графикалық анықтауда және сынау кезінде орыны байқалатын, мүмкін болатын дәл болмаулармен түсіндіріледі.

Алдағы уақытта ілгішті есептеуді (28) формула бойыша және оларды салыстыру үшін (25, 26) формулалар бойынша жүргіземіз.

2.2 Жүккөтергіштігі 50000 kГ ілмеблогын есептеу
Есептеу жүгі Q₂ (16) формула бойынша

Q₂=fQ₁+Q₁a/g
Белгіленулері кронблокты есептеу кезіндегі сияқты (11 бөлім)



Ілмек ілгіші (фиг. 10). Материал Ст. 12ХН2, ГОСТ 4543-48. Екі штопорды орналастыру қажеттілігі шартына сәйкес R₁ жұтқыншақ радиусы 60 мм тең.  трапециясының қабырғаларының қатынасы 1/3 қатынасында алынды:

















Аналогті ІІ, ІІІ және IV қималарда кернеулерді табамыз.

IV қимада кернеуді анықтаған кезде ұзыдығы 890 мм, ШЭН-50 типті 50 тонналық штропаларда ілмекке, ілу нүктелерінің ара қашықтығының ұзындығы 360 мм-ге тең, ауыр 4-дюймдік элеватор ілініп тұруы тиіс. Сәйкесінше R₃=240 мм;  .

Есептеулердің сан мәндері 10-кестеде келтірілген. Кестеде кесілген кернеулердің сан мәндері көп емес және оларды елемеуге болады.

2.1- кесте

Көрсеткіштер	Қима
	І	ІІ  	ІІІ  	IV  
а, мм . . . . . b ,  ……..	40 120	40 110	40 95	40 85
h,  ……..	210	195	157	116
F, см2…….	168 (157)	146,2 (140)	105,6(105)	72,5(66)
R1, мм…….	60	60	60	60
R2,  ……..	270	255	217	176
R,  ……	124.7 (130.1)	121 (124.4)	113 (116.2)	100.1 (106.4)
R0,  …	147 (153.5)	142.2 (145.5)	127.9 (129)	111.0 (116)
h1 ,  …	64 (70.1)	61 (64.4)	53 (56.2)	40.1 (45.5)
h2 ,  …	146 (139.9)	134 (130.6)	104 (100.8)	75.9(70.5)
h3 ,  	23 (23.4)	21.2 (21.1)	14.9 (12.8)	10.9 (10.5)
l1 ,  ..	87 (93.5)	82.2 (85.5)	67.9 (69)	51 (56)
l2 ,  …	123(116.5)	128.8(109.5)	89.1(88)	65(60)
f1 см2…….
f2,  
K…………..
	2920(3441)	2890(3220)	2540(3111)	1280(1382)
,  		213(223)	512 (515)	430 (473)

Е с к е р т у. Кестеде жақшаның ішіндегі графоаналитикалық әдіс бойынша анықталған кенеулер көрсетілген.
2.3 Ілмек серіппесін есептеу
Материал Ст. 60С₂ термиялық өңделген ГОСТ 2052-53. Құбырлардың бұрандалы біріктірулерін бұрап шығару мен бұрап алуда екі түтікті iлмектiң серiппе салмағын түсірмейді.

Таразыда келесі құрылғылар ұсталады:

1. 
   Екі құбырлық, Р₁ ең үлкен салмағы 4-дюймдік ұзындығы l=20 м болатын сорғыш-компрессорлы құбырлар;
   

мұндағы, q-құбыр ұзындығы м бойынша 1 салмағы;

2. 
   Р₂=48 кг салмаққа тең екі штроп;
   
3. 
   4'' өлшемді, Р₃=68 кг салмақты элеватор;
   
4. 
   Серіппеге тәуелді бөлшектер, салмағы (мүйiз, дiңгек, гайка) Р₄=105 кг.
   

Жалпы салмағы



Осы күшпен серіппе f шамасына қысылады, құрастыру кезінде оған алдын ала серіппені қысады.

Құбырларды түсіруде және көтеруде серіппе траверсага тірек шайбасының шарикті мойынтірегіне қондыруға дейін қосымша f₂ шамасына қысылады. Серіппе жүрісі h бұрап шығару кезінде серіппенің күшімен құбырдың муфтадан шығуын қамтамасыз етеді.

h=h₁+h₂

мұндағы h₁ – құбырдың кесілмеген бөлігінің ең үлкен ұзындығы, 65 тең;

h₂ – қосымша ұзыгдық, серіппенің дәлсіздіктерін мүмкіндігінше ескеретін, 25 мм тең.



1 –Құлақшын ; 2 – ілмек сырты ; 3 – ілмек серппесі ; 4 - ствол крюка; 5 – ілмек мүйізшесі ; 6 - седло; 7 - жақшасы бар қосымша мүйізше.

2.4-сурет Ілмек серіппесі

h=65+25=90

Р салмағының әсерінен бір бөлігінің f майысуы мына формула бойынша анықтаймыз:

  (10)

Мұндағы  –серіппенің орташа диаметрі, D=100_MM

dорам диаметрі, d 

қозғалтқан кездегі қаттылық модулі; .

Орындарына қоямыз


Жүктелу сипатына байланысты ілмек серіппесі үшінші топқа жатады, яғни статикалық немесе жүктелу көлемі бойынша ауыспалы асықпай жұмыс жасайтын серіпппелерге жатады. Осы жағдай үшін айналдыруға рұқсат етілген кернеуді қабылдаймыз

.R₃=0.5σ_ВР кГ/_ММ²

Термиялық өңдеуден кейін   болаттың ағымдық шегі   120  тең, қаттылық шегі . (ГОСТ 2052-53).

 .

¹

Ең үлкен рұқсат етілген жүктемені мына формуламен анықтаймыз:

Р₁=π*d³R₅/8D

P₁=π*1.6³*6500/8*10=1040 kГ
күшінің әсерінен f₁ серіппесінің майысуын анықтаймыз



Калоннаның салмағымен серіппенің әрбір ВИТОК f₂ шамасына майысады.

F₂=f₁ – f =15,9 – 9,15 = 6,75 мм.

Қажетті жұмыс орамдарының саны n былай анықталынады

n=h/f₂=90/6.75=13.3
жұмыстық емес орам саны 1,7 тең деп аламыз. Барлық орам саны

13,3 + 1,7 = 15.

Қысылған күйдегі серіппе ұзындығы L мына формуламен анықталады

L=16n+ (n-1)

Мұндағы   – қысылып тұрған күйдеі көршілес орамдар арасындағы саңылау,  

Орындарына қоямыз:

L=16*15+1.5*14=261_MM

Бос күйдегі серіппе ұзындығы:

L=16n+ (n-1)+f₁n

L₁=261 

Серіппе қадамы

 орамалық сызықтың бұрылу бұрышы.

t=d+f₁+ =16+15.9+1.5=33.4_MM



Серіппенің жасалуына керекті сымның ұзындығы


Бірге жұмыс жасайтын серіппе орамдарының санын азайтып, және жалпы серіппенің ұзындығын екі концентрлі орнату жолымен табуға болады. Бұл жағдайда серіппені отырғызуға тұрқысын жонып өңдеулер ұзындығы артылады.

Екі серіппені қолданғанда муфтадан тұрбасы суырылып Р₁ күші азаяды.Мұнымен бұрандалы қосулардың бұрап шығарылуы жеңіл қамтамасыз етіледі, және де жер асты жөндеу және бұрандалы қосылу қызметі мерзімі артылып,бригаданың атқаратын жұмыстары жеңілдетіледі.Екі серіппенің жоғарғы кернеуі бірдей болатындай етіп таңдалады.

Орамдардың диаметрлерінің d₁ және d₂ байланысты қанағаттандыруы

C=D₁/d₁=D₂/d₂

Мұндағы С- қисықтықты сипаттайтын серіппе индексі;

D₁ және D₂ – серіппенің орташа диаметрлері.

d₁ және d₂ диаметрлерін таңдағанда графиктік тұрғызуларды қолданған ыңғайлы.

Табанды дөңгелекті мойынтіректі есептеу кезігнде дөңгелекті мойынтірекке ең үлкен жүктеме тұрбаны түсіру және көтеруде жұмыс істейді.Алдын-ала анықталған бұл жүктеме 62500 кГ-ға тең, бұл жүктемеде мойынтірек айналмайды.

Мойынтірек тұрбасының бұрандалы қосылуларының бұрап алу және бұрап шығару 50 об/мин төмен емес жұмыс істейді.Сондай-ақ дөңгелекті мойынтірек салмағы 600 кг екі түтікпен жүктемеленген.

Дөңгелекті мойынтіректі статикалық жүктемеге есептейміз

Q= 62500 кГ

Бұл жүктемеге табанды мойынтірек № 8322 ГОСТ 6874-54 жауапты.