Курсач Садриддинов. Дипломный проект тема работы разработка технологии сварки и контроль качества

• Название: Дипломный проект тема работы разработка технологии сварки и контроль качества
• Дата: 07.03.2022
• Размер: 0.73 Mb.
• Имя файла: Курсач Садриддинов.docx
• Тип: Диплом; #385333
• страница: 7 из 17

Ê 1,2  4  4,8,

h_Ð 0,7  4,8  3,4 мм

Диаметр электродной проволоки рассчитываем по формуле (26) [15]:

d_ÝÏ 

 0,05 3,4  1,18...1,52

мм, принимаем d_ЭП=1,2 мм.

Для расчета скорости сварки по формуле (27) выбираем коэффициент K_V=1060 [15]:

V_C 1060 

_3,41,61


₆3,36

 18,4

мм/с.

Для расчета сварочного тока по формуле (28) для d_ЭП=1,2 мм находим коэффициент К_I=430 [15]:

_3,41,32

I_C  430 

₆1,07

 280 А.

Напряжение сварки находим по формуле (29) [15]:

U_C14  0,05 280  28 В.

Вылет электродной проволоки рассчитываем по формуле (30) [15]:

l_Â 10 1,2  2 1,2  9,6...14,4

мм.

Скорость подачи электродной проволоки определяется по формуле (31):

^VÝÏ
 0,53

280


1,2²
 6,94 10^3 

280²

1,2³
 417
мм/с.

Расход защитного газа (CO₂) рассчитываем по формуле (32) [15]:


ÇÃ
g  3,310^3  280^0,75  0,21 л/с.

Расчет режима дуговой сварки в углекислом газе шва №1 (рисунок 5).




Рисунок 5 Шов С19 ГОСТ 14771-76

Ориентировочно площади корневого и заполняющего проходов при нижнем положении шва принимаем F_НК=10 мм² и F_НЗ=55 мм².

Чтобы определить общее количество проходов, необходимо найти общую площадь наплавленного металла по формуле (3):

^FÍÎ

 0,7 16 1  2 10  ¹  (10  2)²  tg45  68 мм².

2

Определяем общее количество проходов по формуле (4) [15]:

ⁿÏÎ

 ^{68 10} 1  2,05 , принимаем

55
ⁿÏÎ
 2 .

Уточняем площади F_ПЗ с учетом принятого количества проходов по формуле (5) [15]:

^FÏÇ

_ 68 10 _{ 55}

2 1

мм².

Рассчитываем диаметр электродной проволоки для корневого d_ЭПК, заполняющего d_ЭПЗ проходов по соответствующим площадям F_НК=10 мм² F_НЗ=55 мм² по формулам (6) и (7), для сварки в нижнем положении принимаем

коэффициент K_d=0,149…0,264 [15]:

d
ÂÝÏÊ

d
ÂÝÏÇ

 (0,149...0,264) 10^0,625  0,628...1,11 мм;

 (0,149...0,264) 55^0,625 1,8...2,9 мм.

С учетом ограничения для нижнего положения шва принимаем d_ЭП=1,2 мм.

Скорость сварки при вертикальном положении шва рассчитывается по

d_ЭПi и F_Нi, для корневого V^Â, заполняющих V^Â и подварочных V^Â

проходов по

ÑÊ ÑÇ ÑÏ
формуле 9 и 10 [15]:



V

Â
15,9 1,2²  67,4 1,2^1,5

ÑÊ ₁₀




V

Â
15,9 1,2²  67,4 1,2^1,5

ÑÇ ₅₅

 11,2

 3,16

мм/с;

мм/с.

С учетом ограничений в зависимости от уровня автоматизации процесса

ÑÊ
принимаем V^Â

 10

мм/с, для заполняющих V^Â

 4 мм/с [14].

ÑÇ
Рассчитываем скорость подачи электродной проволоки по формулам (12) и (13) [15]:

^VÝÏÊ

_ 4 10 10 3,14 1,2²  (1 0,1)

 98,3 мм/с;

^VÝÏÇ

_ 4  55  4

3,14 1,4²  (1 0,1)

 216

мм/с.

Рассчитываем сварочный ток для корневого I_СК и заполняющего I_СЗ проходов при сварке на обратной полярности по формулам (15) и (16) [15]:

ÑÊ

I
^ 1,2 (


ÑÇ

I
^  1,2  (

 382)  216 А;

 382)  330 А.

Определяем напряжение сварки для корневого U_СК и подварочного U_СП проходов по формулам (18) и (19) [15]:

^UÑÊ

 14  0,05 216  24,8 В;

U_ÑÇ 14  0,05 330  30 В.

Определяем расход углекислого газа для соответствующих проходов по формулам (21) и (22) [15]:


ÇÃÊ
q 3,31,0^3  216^0,75  0,185 л/с;

ÇÃÇ
q 3,31,0^3  330^0,75  0,25

л/с.

Расчет режима дуговой сварки в углекислом газе шва № 4 (рисунок 6).



Рисунок 6 Шов Т3 ГОСТ 14771-76

Ориентировочно площади корневого и заполняющего проходов при нижнем положении шва принимаем F_НК=12 мм² и F_НЗ=60 мм² [15].

Чтобы определить общее количество проходов, необходимо найти общую площадь наплавленного металла по формуле [15]:

FÍÎ  FÍÊ FÍÇ,

(33)

^FÍÎ

 12  60  72

мм².

Определяем общее количество проходов по формуле (4) [15]:

ⁿÏÎ

 ^{72 12} 1  2,03, принимаем

60
ⁿÏÎ
 2 .

Уточняем площади F_ПЗ с учетом принятого количества проходов по формуле (5) [15]:

^FÏÇ

_ 72  12 _{ 60}

2  1

мм².

Рассчитываем диаметр электродной проволоки для корневого d_ЭПК, заполняющего d_ЭПЗ проходов по соответствующим площадям F_НК=12 мм² F_НЗ=60 мм² по формулам (6) и (7), для сварки в нижнем положении принимаем

коэффициент K_d=0,149…0,264 [15]:

d
ÂÝÏÊ

 (0,149...0,264) 12^0,625  0,704...1,24

мм;

d
ÂÝÏÇ

 (0,149...0,264)  55^0,625  1,9...3,4

мм.

С учетом ограничения для нижнего положения шва принимаем d_ЭП=1,2 мм.

Скорость сварки при вертикальном положении шва рассчитывается по

d_ЭПi и F_Нi, для корневого V^Â, заполняющих V^Â и подварочных V^Â

проходов по

ÑÊ ÑÇ ÑÏ
формулам (9) и (10) [15]:



V

Â
15,9 1,2²  67,4 1,2^1,5

ÑÊ ₁₂




V

Â
15,9 1,2²  67,4 1,2^1,5

ÑÇ ₆₀

 9,29

 4,06

мм/с;

мм/с.

С учетом ограничений в зависимости от уровня автоматизации процесса