Курсач Садриддинов. Дипломный проект тема работы разработка технологии сварки и контроль качества

• Название: Дипломный проект тема работы разработка технологии сварки и контроль качества
• Дата: 07.03.2022
• Размер: 0.73 Mb.
• Имя файла: Курсач Садриддинов.docx
• Тип: Диплом; #385333
• страница: 8 из 17

ÑÊ
принимаем V^Â

 9 мм/с, для заполняющих V^Â

 4 мм/с [14].

ÑÇ
Рассчитываем скорость подачи электродной проволоки по формулам (12) и (13) [15]:

^VÝÏÊ

^VÝÏÇ

_ 4 12  9

3,14 1,2²  (1 0,1)

_ 4  60  4

3,14 1,4²  (1 0,1)

 106
 235

мм/с;

мм/с.

Рассчитываем сварочный ток для корневого I_СК и заполняющего I_СЗ проходов при сварке на обратной полярности по формулам (15) и (16) [15]:

ÑÊ

I
^  1,2  (


ÑÇ

I
^  1,2  (

 382)  230 А;

 382)  434 А.

Определяем напряжение сварки для корневого U_СК и подварочного U_СП проходов по формулам (18) и (19) [15]:

^UÑÊ

14  0,05 230  25,5 В;

U_ÑÇ 14  0,05 424  37,5 В.

Определяем расход углекислого газа для соответствующих проходов по формуле (21) и (22) [15]:

ÇÃÊ
q  3,31,0^3  230^0,75  0,19

л/с;

ÇÃÇ
q  3,31,0^3  434^0,75  0,31 л/с.

Расчет режима дуговой сварки в углекислом газе шва № 7 (рисунок 7).




Рисунок 7 Шов У4 ГОСТ 14771-76

Определяем расчетную глубину проплавления по формуле (24) и (25):

Ê1,2  5  6 ,

h_Ð 0,8  6  4,8 мм

Диаметр электродной проволоки определяем по формуле (26) [15]:
d_ÝÏ   0,05  4,8  1,21...1,6 мм, принимаем d_ЭП=1,2 мм.

Для расчета скорости сварки по формуле (27), выбираем коэффициент K_V=1060 [15]:

_4,81,61

V 1060   7,44 мм/с.

^C _8,53,36
Для расчета сварочного тока по формуле (2) для d_ЭП=1,2 мм находим коэффициент К_I=430 [15]:

_4,81,32

I  430 

^C _8,51,07

 271 А.

При сварке в нижнем положении

I  180  d^1,5

 510

А, следовательно

ÝÏ

C
I_С=271 A находиться в пределах допустимых значений.

Напряжение сварки находим по формуле (29) [15]:

U_C 14  0,05  271  28 В.

Вылет электродной проволоки рассчитываем по формуле (30) [15]:

l_Â 10 1,2  2 1,2  9,6...14,4

мм.

Скорость подачи электродной проволоки рассчитываем по формуле (31):

^VÝÏ
 0,53 

271


1,2²
 6,94 10^3 

271²

1,2³
 394 мм/с.

Расход защитного газа (CO₂) рассчитываем по формуле (32) [15]:

ÇÃ
g  3,310^3  271^0,75  0,22

л/с.

Расчет режима дуговой сварки в углекислом газе шва № 8 (рисунок 8).




Рисунок 8 Шов C12 ГОСТ 14771-76

Ориентировочно площади корневого и заполняющего проходов при горизонтальном положении шва принимаем F_НК=12 мм² и F_НЗ=20 мм² [15].

Площадь подварочного прохода определяем по чертежу, используя формулу (2):

^FÍÏ

 0,7 81  5,6 мм².

Чтобы определить общее количество проходов, необходимо найти общую площадь наплавленного металла по формуле (3) [15]:

^FÍÎ

 0,7 14 1 2 8  ¹  (8  2)²  tg40  49

2

мм².

Определяем общее количество проходов по формулам (4) [15]:

ⁿÏÎ

 ^{49 12  5,6} 1 1  2,13, принимаем

20
ⁿÏÎ
 2.

Уточняем площади F_НЗ с учетом принятого количества проходов по

формуле (5) [15]:

^FÏÇ

_ 49 12  5,6 _{ 24,5 мм2.}

2 1 1

Рассчитываем диаметр электродной проволоки по формулам (6), (7) и (8) для корневого d_ЭПК, заполняющего d_ЭПЗ и подварочного d_ЭПП проходов по соответствующим площадям F_НК=12 мм² , F_НЗ=24,5 мм², F_НП=5,6 мм², для сварки в горизонтальном положении принимаем коэффициент K_d=0,184…0,326.

d
ÂÝÏÊ

 (0,184...0,326) 12^0,625  0,869...1,54

мм;

d
ÂÝÏÇ

 (0,184...0,326)  24,5^0,625  1,35...2,4

мм;

d
ÂÝÏÏ

 (0,184...0,326)  5,6^0,625  0,54...0,95

мм.

С учетом ограничения для горизонтального положения шва принимаем d_ЭП=1,2 мм.

Скорость сварки при горизонтальном положении шва рассчитывается по


ÑÊ

V

ÑÇ

и
формулам (9), (10) и (11) по d_ЭПi и F_Нi, для корневого V^Â, заполняющих ^Â

ÑÏ
подварочных V^Â проходов [15]:



V

Â
8,9 1,2²  50,6 1,2^1,5

ÑÊ ₁₂



8,9 1,2²  50,6 1,2^1,5

 6,61 мм/с;

V
Â

ÑÇ 24,5



8,9 1,2²  50,6 1,2^1,5

 3,2 мм/с;

V
Â

ÑÏ 5,6

 10,1 мм/с.

Сварку корневого прохода в горизонтальном положении желательно выполнять на мягком режиме, т.е. при пониженных значениях I_СК и V_СК. Поэтому принимаем V_СК=6 мм/с, для заполняющих V_СЗ=4 мм/с, и подварочного V_СП=10 мм/с.

Рассчитываем скорость подачи электродной проволоки по формулам (12), (13) и (14) [15]:

^VÝÏÊ

_ 4 12  6

3,14 1,2²  (1  0,1)

 70,77

мм/с;

^VÝÏÇ

_ 4  24,5  4

3,14 1,2²  (1  0,1)

 96,3 мм/с;

^VÝÏÏ

_ 4  5,6 10

3,14 1,2²  (1  0,1)

 55,2
мм/с.

Рассчитываем сварочный ток по формулам (15), (16) и (17) для корневого I_СК, заполняющего I_СЗ, и подварочного I_СП проходов при сварке на обратной полярности [15]:


ÑÊ

I
^ 1,2 (  382) 163,22 А;

ÑÇ

I
^  1,2  (  382)  212,41 А;

ÑÏ

I
^  1,2  (  382)  130,09 А.
Определяем напряжение сварки для корневого U_СК, подварочного U_СП, заполняющего U_СЗ проходов по формулам (18), (19) и (20) [15]:

^UÑÊ

14  0,05 163,22  22,2 В;