практические задание по энергоснабжению. ПРАКТИКА-22-УМЛ-финал. Энергосбережение и возобновляемые источники энергии для студентов
![]()
|
Конвективные потери qконв.. =qлуч./2 (1.7) qконв.. = 4.08*104/2 = 2.04*104Вт/м2 Потери тепла за счет излучения и конвекции q = qконв+qлуч q = 4,08*104+2,04*104 = 6,12*104Вт/м2 Таблица 2
Контрольные задачи: 1. Определить угол раскрытия первого порядка при числе отражений пограничного луча n=3. απ n2 (1.8) 2Время нагрева кулера 1 час. Определить температуру теплоносителя через 0,5 часа, 1 час и 5 часов после начала нагрева, относительно постоянной температуры. Решение: можно использовать формулу (1.1). ![]() Необходимо найти: глубину судна, м; тепловое сопротивление К/Вт; толщина верхней крышки сосуда, см; плотность энергии, запасенной в аккумуляторе. Решение: Данный:Q = 1кВт; S = 200м2; τ = 100день. Необходимое количество тепла: Qтр = Q*τ*(24час )*[3,6МДж/(кВт*час )] (1.9) Qтр=(1кВт)*(100день)*(24час )*[3,6МДж/(кВт*час )]=8640МДж Су көлемі: m = Qтр/(ρ*с*Т0) 1.10) m = (8640МДж)/[(1000кг/м3)*(4200Дж/(кг*К)*(20К)] = 103м3 Глубина чаши: h = m/S (1.11) h = 103м3/200м2= 0,5м Потеря тепла происходит почти исключительно в верхнем слое контейнера. Есть термическое сопротивление: R = τ*Qтр/{(1.3)*m*(1000кг/м3)*[4200Дж/(кг*К)]} (1.12) R = (100день)*(8640с/день)/{(1,3)*(1033)*(1000кг/м3)* [4200Дж/(кг*К)]} = 0,0154К/Вт. Фактическое тепловое сопротивление r = R*S (1.13) r = 0,0154*200 = 3,1м2К/Вт Теплопроводность изоляционного материала λ = 0,04 Вт/(м*К). Требуемая толщина верхней крышки контейнера d = r*λ (1.14) d = (3,1м2К/Вт)*[0,04Вт/(м*К)] = 0,124м. Плотность энергии, запасенная в аккумуляторе Qтр/m Qтр/m= (8640МДж)/(103м3) = 84 МДж/м3. Таблица 3
Контрольные вопросы: 1. Что такое энергосбережение? 2. Объясните эффективность энергосбережения 3. Назовите виды возобновляемых источников энергии? 4. Объясните важность возобновляемых источников энергии Используемая литература: 1. Бейсакулов Т.Т. Альтернативные и возобновляемые источники энергии : учебно-методическое пособие для магистрантов спец. 6М071800-Электроэнергетика / Т. Т. Бейсакулов. - Шымкент : ЮКГУ, 2014. - 103 с. http://www.lib.ukgu.kz/cgi-bin/irbis64r_01/cgiirbis_64.exe 2.Қойшиев Т.Қ. Жаңғыртылатын энергия көздері : оқулық / Т. Қ. Қойшиев. - Алматы : "Эверо", 2012. - 155 с. (Шифр 6П2/Қ 60-451993) http://www.lib.ukgu.kz/cgi-bin/irbis64r_01/cgiirbis_64.exe 3.Бегімбетова Х.А. Баламалы энергия көздеріне негізделген қондырғылардың энергетикалық көрсеткіштерін есептеу әдістемесі : оқулық / Х. А. Бегімбетова. - Шымкент : ЖШС "Нұрсәт-2 НС" баспасы, 2015. - 200 с. (Шифр 6П2/Б 34-897103) http://www.lib.ukgu.kz/cgi-bin/irbis64r_01/cgiirbis_64.exe 4.Онищенко О. Н. Использование вторичных энергетических ресурсов / Онищенко О. Н., 2020. - 75 c. https://elib.kz/ru/search/read_book/4095 Практическое занятие №2. Расчет поступления солнечной энергии в поверхностный слой. План занятия: прочитать и дать краткие теоретические сведения по использованию солнечной энергии. Цель: Формировать базовые знания о возможности использования солнечной энергии. Задачи: электрификация с технологическими процессами солнечной энергии, экономящими модернизированные энергоресурсы, Компетенция: способность к процессу энергосбережения и эффективного использования солнечной энергии. Умения: - приемы изучения основных видов возобновляемых источников энергии, обработка обсуждаемой на лекции информации с целью раскрытия их темы Компетенция: использование схем в учебной и профессиональной деятельности, приведение примеров. Учащиеся самостоятельно знакомятся с обновленными схемами электроснабжения Форма проведения урока: письменная (понимание примеров Краткая теоретическая информация Поток солнечной энергии Qc, поглощаемый поверхностью приемника: Qc= τпр* αпг* Ап* G,Вт, -ты құрайды ( 2.1) где: G — освещенность приемника, Вт/м2; Ар - площадь освещаемой поверхности, м2; τпр – коэффициент пропускания прозрачного слоя, прозрачный слой защищает приемную поверхность от ветра, принимается 0,9, если один слой – прозрачное стекло, 0,8 – при наличии двух слоев; αpg – коэффициент поглощения солнечной радиации принимающей поверхностью 0,85 – 0,9 В процессе абсорбции температура принимающей поверхности повышается. Ожидание температуры ресивера Тпр от температуры окружающей среды Тср приводит к потоку, направленному от ресивера, коэффициенту теплопередачи (Тпр-Тср)/Rt, где Rt - тепловое сопротивление. Теплоотдача ресивера в окружающую среду: Qт = Aп*(Тпр- Тср)/Rт, Вт (2.2) где Тпр – температура ресивера, 0С; Тср - температура окружающей среды, 0С; Rt - термическое сопротивление, К/Вт. Суммарный поток тепла, поступающего на приемную поверхность, определяется QΣбалансом (уравнение солнечного коллектора): QΣ =τпр*αп*Ап*G-[(Тпр-Тср)/Rт] = ηи*Ап*G, (2.3) где ηi – коэффициент покрытия излучением, 0,85. коэффициент определяет суммарный поток теплоты, передаваемой жидкости QΣ.В качественных приемниках разность температур между принимающей поверхностью и жидкостью очень мала, а коэффициент теплоотдачи чуть меньше единицы. Таким образом, поток солнечного излучения от ресивера к теплоносителю определяется следующим соотношением: Qж = k QΣ, (2.4) Тепловой поток при нагреве жидкой массы (м): Qж = mc*dTж/dt, (2.5) где Tj – температура жидкости, 0С; c – теплоемкость жидкости, Дж/(кг*К). Массовый расход теплового потока через ресивер при нагреве жидкости m1 Q = mc (T - T) (2.6) где Т1 – температура жидкости на входе в ресивер, 0С; Т2 - температура жидкости на выходе, 0С; m1 – массовый расход жидкости в трубке, кг/с. Q = mc (T - T) (2.7) где Т1 – температура жидкости на входе в ресивер, 0С; Т2 - температура жидкости на выходе, 0С; m1 – массовый расход жидкости в трубке, кг/с. Вместо параметров Q удобнее использовать плотность теплового потока (тепловой поток на единицу площади) q: q = ΔT/r, Вт/м2 (2.8) Q = q*A = ΔT*A/r,Вт (2.9) Rт = r/A,К/Вт, r = R*A,м2*К/Вт (2.10) где r - фактическое тепловое сопротивление, м2*К/Вт q = α*ΔT, (2.11) где α – коэффициент теплопередачи, Вт/ (м2К). α = 1/r, (2.12) Механизмы теплообмена обозначаются следующими индексами: R,r или α, точнее n - для теплопередачи, k - для конвекции, (iz) - для излучения (излучения), y - для жидкости. Через пластину толщиной Δx и абболотной площадью количество теплоты, передаваемое при изменении температуры поверхности Q: Q = - λ*Ап*ΔТ/Δ (2.13) где λ – коэффициент теплопроводности, Вт/(м*К) Знак минус означает, что тепло уменьшается за счет прохождения через толщину пластины. Термическое сопротивление теплоносителя при передаче тепла в механизме: Rn = Δx/λAп (2.14) И фактическое термическое сопротивление: rn = Rn*Aп = Δx/λ (2.15) Из неподвижного воздуха λ = 0.03 Вт/(м*К) (2.16) Время, необходимое для повышения температуры: Δt = ΔT/(dTж/dt),c (2.17) Cж = m*c (2.18) где Sj — теплоемкость жидкости; c- реальная теплоемкость; m - масса жидкости. m*c*d Tж/dt = τпрαпA*G- (Tж-Tср)/Rп (2.19) где Rп – полное тепловое сопротивление пространства между приемной поверхностью резервуара и окружающей средой. Rп = [(1/Rк,п-с)+(1/Rиз,п-с)]-1,К/Вт (2.20) где Rк,п-с — конвективное тепловое сопротивление между приемником и стеклом; Rиз,п-с — тепловое сопротивление излучения между приемником и стеклом. Приемной поверхностью нагревателя является полное тепловое сопротивление между стеклянным покрытием: Rn=[(1/Rк-с)+(1/Rиз-с)]-1,К/Вт (2.21) Стеклянное покрытие увеличивает сопротивление теплопотерям с поверхности нагретой воды в окружающий воздух в 4 раза. Нагреватель воздуха Энергия, передаваемая от поглощающей поверхности воздуху в единицу времени: Pи=ρ*c*Qp*(T2 – T1), (2.21) где ρ — плотность воздуха, 1,2 кг/м3; в - теплоемкость воздуха, 1кДж/(кгК); Т1 и Т2 - температура воздуха на входе и выходе, 0С; Qr – объемный расход воздуха, м3. Сушка продукта. Абсолютная влажность продукта определяется по следующей формуле: W= (m-m0)/m0, (2.22) где m – масса испытуемой пробы; m0 – масса сухого образца. При сушке изделие отдает влажный воздух вокруг себя до тех пор, пока влажность не станет равной, она зависит от температуры и влажности окружающего воздуха (согласно таблице). В процессе испарения массы воды mv объем воздуха V охлаждается от Т1 до Т2: m*r=ρ* c* V(T1-T2), (2.23) где r – теплота парообразования воды при ρ=0,1 МПа и Т=1000С, r=2257 кДж/кг. Солнечное отопление системы. Баланс тепла внутри здания описывается следующим уравнением: m*c *dTr/dt= τпр *αп * G *Aп-(Tr*Tср)/Rт (2.24) где Тр – подходящая температура в здании, 0С; Ар - площадь приемника, м2; G – интенсивность солнечного излучения, Вт/м2. Если температура в помещении постоянная, то: τпр* αп* G = (Tr – Tср)/r, (2.25) где τпр – проницаемость стекла, 0,9; αp - коэффициент поглощения стенкой, 0,8; r — термическое сопротивление вертикального одинарного остекления тепловым потерям из помещения наружу, r = 0,07 м2·К/Вт. Температура помещения во времени определяется по следующей формуле: Tr -Tср =(Tr -Tср)t=0 exp [-t/(RC)], (2.26) здесь R= r * Aп-1; C = mc m - масса стены, кг; с — реальная теплоемкость (с = 840 Дж/(кг·К) для бетона). Коэффициент полезной активности солнечной батареи η = Pи /A п * G (2.27) Электрическая движущая сила солнечной батареи E = Pи / I2, (2.28) где I - значение тока, А. Ri – мощность солнечной батареи, Вт. Производительность солнечного дистиллятора P определяется следующим образом: П= G/r, кг/м2*день іне (2.29) где G – поток радиации, МДж/м2*сут; r – фактическая теплота парообразования, 2,4 МДж/кг. |