эл. учебник. И фундаменты

• Название: И фундаменты
• Дата: 21.10.2022
• Размер: 1.24 Mb.
• Имя файла: эл. учебник.doc
• Тип: Учебник; #746623
• страница: 18 из 26

и расчет оснований фундаментов глубокого заложения

Фундаменты глубокого заложения обычно проектируют под тяжелые сооружения, так как для обеспечения нормаль­ной эксплуатации последних в качестве их основания прихо­дится выбирать плотные малосжимаемые грунты. Применение свай в этих случаях не всегда рационально, поскольку боль­шая нагрузка требует забивки слишком большого числа свай. Кроме того, погружение длинных свай сложно и связано с не­обходимостью стыковки отдельных их звеньев. От фундамен­тов, возводимых в открытых котлованах, фундаменты глубо­кого заложения отличаются следующими основными особен­ностями:

сооружаются без вскрытия основания котлованами, при от­рывке которых грунты ниже их дна разуплотняются с частич­ным нарушением природной структуры;

обеспечивают работу грунтов в основании под нагрузкой без развития выпора их вверх;

хорошо сопротивляются действию горизонтальной нагрузки;

832





Рис. 13.17. Зависимость осадки фундамен- О
та глубокого заложения / и сваи 2 от нагрузки

передают вертикальную нагруз­ку на грунты основания через по­дошву (давлением) и боковые по­верхности (трением).

При устройстве фундаментов методами опускного колодца, «сте­на в грунте» и с помощью кессона

грунты основания в пределах небольшого объема частично раз­гружаются и потому несколько разуплотняются. Развитие про­цессов разуплотнения возможно также в массиве грунта по сто­ронам от фундамента глубокого заложения, если он отделен от грунта щелью, свободной или заполненной раствором бен­тонитовой глины.

Рассмотрим зависимость осадки фундамента глубокого за­ложения от нагрузки (кривая 1 на рис. 13.17). Эта зависи­мость имеет явно выраженный криволинейный характер. Для сравнения кривая 2 показывает развитие осадки забивной сваи. Как видно, сначала осадка сваи развивается в соответствии с криволинейной зависимостью s от F, затем происходит потеря устойчивости грунтов под сваей. Под фундаментами глубокого заложения при предельно допустимых осадках такое явление не возникает.

В. Г. Березанцев * считает, что в качестве «критического» можно принимать такое давление, при котором осадка фунда­мента глубокого заложения составляет 0,2 его ширины. Столь значительная осадка в подавляющем большинстве случаев не­допустима, поэтому для фундаментов глубокого заложения не­обходимо, кроме проверки на прочность материала, произво­дить расчеты по деформациям с учетом нелинейной зависи­мости между напряжениями и деформациями.

Нелинейность зависимости s от f обусловлена, по-види­мому, увеличением объема грунта, подвергающегося уплотне­нию и пластическим деформациям.

При загрузке фундамента глубокого заложения возникаю» щие зоны сдвигов 3 (рис. 13.18) будут передавать значитель­ное давление на грунт, расположенный по сторонам от зоны наибольших напряжений в основании**, создавая в областях

* Основания и фундаменты/Н. А. Цытович, В. Г, Березаицев, Б. И. Дал-матов, М. Ю. Абелев. М.: Высш. школа, 1970.

** Далматов Б. И. Определение допускаемого давления на грунт по условию критического напряженного состояния//Науч, тр./ЛИСИ, 1961, Вып. 11.

333

Рис. 13.18. Схема расположения зон уплот-нения при значительном развитии зон сдви­гов в основании фундамента глубокого за­ложения

4 напряженное состояние, способ­ное вызывать уплотнение грунтов. Следовательно, возрастание нагруз­ки сопровождается увеличением как глубины зоны уплотнения 1 под фундаментом, так и зон уплотне­ния 4 по сторонам от зон сдвигов 3. То и другое приводит к увели­чению интенсивности возрастания

осадки по сравнению с интенсивностью возрастания нагрузки. Поскольку зоны сдвигов передают напряжения не только в стороны, но и вниз, в т. ч. наклонно вниз, процесс уплотнения развивается и в зонах 5. В зонах постепенно образующегося уплотненного ядра 2 и сдвигов 5 вследствие увеличения нор­мальных напряжений также развиваются деформации уплот­нения.

Осадку фундаментов глубокого заложения можно опреде­лить методами нелинейной механики грунтов или по данным статических испытаний.

13.5.4. Действие горизонтальной нагрузки

и момента

При действии горизонтальных сил и момента жесткий фундамент глубокого заложения будет поворачиваться относи­тельно некоторой точки D(рис. 13,19). Повороту будет препят­ствовать сопротивление грунта не только по подошве фундамен­та, но и по его боковым поверхностям. Приведем вертикальные силы, действующие на фундамент, к центрально действующей нагрузке в плоскости подошвы Y,F_V Г> ^а горизонтальные силы и момент — к суммарной горизонтальной силе Y, Fл ^с плечом А, относительно "горизонтальной оси, проходящей через центр тя­жести подошвы фундамента. Здесь Т — сумма сил трения по боковым поверхностям фундамента (на рис. 13.19 не пока­зана).

Поворот фундамента зависит от положения центра враще­ния (точки D). Когда суммарная горизонтальная сила YjF_hдействует относительно высоко, центр вращения находится в пределах нижней части фундамента (рис. 13.19,а). При дей­ствии силы 2 F_hв пределах нижней части фундамента центр вращения опускается ниже его подошвы (рис. 13.19,6). Нако­нец, когда сила 2 F_hприложена ниже подошвы фундамента,

334

Рис. 13.19. Схемы к расчету фундамента глубокого заложения на действие горизонтальной нагрузки при различном положении точки D

центр вращения оказывается выше его обреза. Такой случай встречается редко и здесь не рассматривается.

Расположение точки Dна оси фундамента возможно только в том случае, если горизонтальные силы прикладываются после развития вертикальных деформаций под действием сил 2^"о Т.

Сумму сил трения Т обычно находят по выражению

T = fu(d-2,5),

где f— средняя удельная сила трения по боковой поверхности фундамента, кН/м²; и — периметр горизонтального сечения фундамента, м; d— глубина заложения подошвы фундамента, м.

Из глубины заложения подошвы фундамента вычитают 2,5 м, так как принимается, что в пределах верхних 5 м силы трения по боковой поверхности фундамента нарастают от 0 до значения f, действующего по всей остальной части высоты фун­дамента.

В результате поворота фундамента относительно точки Dпо его боковым граням возникает реактивное давление, эпюры ко­торого показаны на рис. 13.19. При этом податливость грунта в вертикальном направлении обычно оценивают коэффициент том постели С_г(см. формулу (10.22)), а в горизонтальном на* правлении —коэффициентом постели С_улинейно возрастаю* щим с глубиной. В таком случае

Су = ту,(13.8)

335

где m — коэффициент постели в горизонтальном направлении на глубине, равной 1 м.

Коэффициент деформации системы фундамент — грунт, ха­рактеризующий соотношение жесткостей грунтового основания и фундамента, выражается формулой

5

а =- л/mtaEl), (13.9)

где I— размер фундамента, перпендикулярный плоскости действия момента; £7 — изгибная жесткость фундамента.

Если ad^ 2,5, фундамент считают обладающим бесконечно большой жесткостью.

При относительно гибких фундаментах учитывают дефор­мацию изгиба самого фундамента.

13-6. Анкерные крепления

13.6.1. Типы анкерных креплений

Для передачи на грунт выдергивающего усилия устраи­вают анкерные крепления (анкеры). Анкеры состоят из трех основных элементов (рис. 13.20, а): рабочей части 4, ан­керной тяги 3 и стопорного устройства 2, закреп­ляющего тягу. Анкерные тяги обычно делают из стальных стержней, пряди проволок и т. п. Различают анкеры наклонные, горизонтальные и вертикальные.

■ Наклонные анкеры часто применяют для закрепления различных ограждений стенок котлованов. Их длина обусловли­вается размерами призмы обрушения, за пределами которой они должны заделываться, и глубиной расположения относи­тельно прочного грунта (рис. 13.20).

Горизонтальные анкеры устраивают при креплении стен неглубоких котлованов (рис. 13.21, а).

Вертикальные анкеры применяют главным образом как ра-



Рис. 13.20. Схемы крепления стен котлованов наклонными анкерами

я— в однородном грунте; б —в плотном грунте; / — «стена в грунте»; 2 — стопорное

устройство; 3 — анкерная тяга; 4 — рабочая часть анкера; 5 — призма обрушения;

6 — глубина разработки грунта в котловане перед постановкой очередного анкера;

7 *- слабый грунт; 8 — плотный грунт

S36



а.)

Рис. 13.21. Схемы анкеров

^[1 — шпунтовая стенка; 2 — анкерная тяга; S — анкерная плита", 4 — сооружение, не­устойчивое на всплытие; 5 — буровые цилиндрические анкеры

ботающие на выдергивание части фундаментов, а также для пригрузки опускных колодцев при их погружении или для удер­жания сооружения от всплытия (рис. 13.21,6).

В зависимости от способа изготовления различают анкеры засыпные, буровые, завинчиваемые и забивные.

Засыпные анкеры заглубляют в грунт путем отрывки траншей, которые после устройства анкера засыпают грунтом с тщательным трамбованием. Иногда такие анкеры делают ча­стично забивными: забивают вертикально или наклонно рабо­чую часть анкера и к ней крепят анкерную тягу.

Буровые анкеры широко применяют при устройстве на­клонных и вертикальных анкеров.

Завинчиваемые анкеры устанавливают редко. Их используют в качестве инвентарного оборудования (например, при испытании свай и т. п.).

Забивные анкеры применяют при большой толще сла­бых грунтов, в которых другие анкеры неэффективны.

При устройстве рабочей части бурового анкера необходимо надежно заделать ее в грунте. С этой целью ее делают цилин­дрической, с уширением или инъекционной.

Анкеры цилиндрические (рис. 13.22, а) просты в из­готовлении, однако часто имеют сравнительно невысокую несу­щую способность. Для их устройства бурят под защитой обсад-



Рис. 13.22. Конструкция бурового цилиндрического анкера (а) и анкера

с уширеинем в рабочей части (б)

X— ограждающая стенка; 2 — стопорное устройство; 3 — тяга; 4 — уплотнцтельиый диск; 6 **- цементный раствор; в—анкеровка тиги; 7 — песок

337

Рис. 13,23. Схемы бурового инъекционного ан­кера

1 — анкерная тяга; 2 — песок; 3 — резиновый паркер; 4 — упротненный закрепленный грунт; 5 — зацементиро­ванная скважина; 6 — анкеровха тяга; 7 — ограждаю­щая стена; 8 — стопорное устройство; 9 — цементная пробка; /0 — диски уплотнения; 11 — перфорированная труба; 12 — грунтовая пробка; 13 — буровая головка

ной трубы, раствора тиксотропной глины или без крепления на* клоиную скважину диаметром 100... 150 мм, В нее устанавли­вают трубку для подачи раствора в забой и анкерную тягу с анкерным устройством на конце. Для центрирования тяги при­меняют ограничители. На месте расположения верха цилиндри­ческой рабочей части в скважину помещают уплотнительный диск. Через трубку в скважину нагнетают раствор, по мере по­дачи которого извлекают обсадную трубу до уплотнительного диска. Затем скважину заполняют п-еском с водой (рис. 13.22). После набора раствором необходимой прочности устанавливают стопорное устройство и производят натяжение анкера. Усилие в анкере может фиксироваться датчиками сопротивления.

Анкеры с уш ир ением (рис. 13.22, б) устраивают анало­гично рассмотренным, только в скважине делают уширение разбуриванием или камуфлетным взрывом.

Анкеры инъекционные (рис. 13.23) устраивают ана­логично цилиндрическим с подачей в скважину цементного рас­твора. Различают анкеры одноразовой и анкеры повторной инъ­екции раствора.

Для устройства анкеров одноразовой инъекции бурят сква­жины, в которые погружают обсадную трубу (иногда обсадная труба с теряемым башмаком вдавливается в грунт). В нее уста­навливают анкерную тягу с уширенной анкерной частью. Обсад­ная труба закрывается специальным колпаком, и в рабочую зону нагнетается цементный раствор под давлением 1...1,5 МПа с одновременным поднятием трубы на 0,5 м. Этот процесс про­должается в пределах всего корня анкера.

Повторную инъекцию (на следующий день после первой) для увеличения несущей способности анкера производят под давле« нием 3...4 МПа через специально установленную перфорирован* ■ ную трубку. Перед этим в трубку нагнетают воду под давле* нием 4...6 МПа для разрыва раствора, затвердевшего после пер­вой инъекции. На восьмой день после инъекции производят ис­пытание анкера и его закрепление стопорным, устройством.

Расчет анкерных креплений изложен в работе А. Я. Будина «Тонкие подпорные стенки».

14. ФУНДАМЕНТЫ НА СТРУКТУРНО-НЕУСТОЙЧИВЫХ ГРУНТАХ

14.1. Общие положения

Опыт строительства и эксплуатации многих зданий и со­оружений показывает, что при определенных инженерно-геоло­гических условиях эти здания иногда получают резко неравно­мерные осадки, которые приводят их к деформации и даже

339

разрушению. Такие явления особенно часто наблюдались в рай­онах распространения структурно-неустойчивых грунтов, к кото­рым, как отмечено в п. 3, относятся лессовые грунты, мерзлые и вечномерзлые грунты, пески, находящиеся в рыхлом состоянии, илы и чувствительные суглинки и глины, а также набухающие грунты.

Нарушение структуры грунтов происходит при физических и механических воздействиях.

К основным физическим воздействиям относятся увлажнение грунтов (лёссов и набухающих глин), оттаивание грунтов (мерзлых), химическая и механическая суффозия, вы­ветривание. Такие воздействия опасны, когда при разрушении структурных связей грунты теряют свою прочность и резко уве­личивают деформативность.

К основным механическим воздействиям относят­ся приложение внешней нагрузки, динамические импульсы (вибрация, колебания при ударах и др.), перемятие грунтов. Особенно чувствительны к механическим воздействиям несвяз­ные и слабосвязные грунты (рыхлые пески, слабые, .насыщен­ные водой пылевато-глинистые грунты, илы, заторфованные грунты и др.).

При приложении внешней нагрузки к структурно-устойчи­вым грунтам происходит одновременно частичное нарушение их структуры и уплотнение грунтов с образованием новых связей, в результате чего существенно увеличивается их прочность. При приложении внешней нагрузки к структурно-неустойчивым грун­там разрушение структурных связей в них происходит быстрее, чем возникновение новых связей вследствие медленного разви­тия уплотнения. Это приводит к лавинному процессу разруше­ния структурных связей, ведущему к развитию просадки, т. е. осадки, не связанной с процессом постепенного уплотнения.

При использовании структурно-неустойчивых грунтов в каче­стве основания сооружений рассматривают условия, при кото­рых возможно нарушение их природной структуры и развитие просадки, и принимают меры, исключающие развитие такого рода деформаций.

14.2. Использование слабых грунтов

в качестве оснований сооружений

К слабым грунтам относятся насыщенные водой сильно-союимаемые грунты, которые при обычных скоростях приложе­ния нагрузок на основания теряют свою прочность, вследствие чего уменьшается их сопротивляемость сдвигу и возрастает сжимаемость. Такими грунтами являются очень пористые чув­ствительные глины, имеющие показатель текучести h^ 0,75,

340

В то же время в условиях естественного залегания рассматри­ваемые грунты способны воспринимать медленно возрастающие нагрузки.

В нашей стране к слабым грунтам можно отнести иольдие-вые глины, ленточные глины озероледникового происхождения и некоторые другие грунты. Такие грунты очень чувствительны к перемятию, которое ведет к уменьшению их сцепления и угла внутреннего трения, а также к увеличению сжимаемости в 2...3 раза и более.

В качестве примера рассмотрим развитие деформаций лен­точных глин в основании Государственного академического театра оперы и балета им. С. М. Кирова в Ленинграде в про­цессе его реконструкции, .В результате таких деформаций зад­няя стена сценической части театра получила дополнительную осадку примерно 100 мм без увеличения нагрузки. Осадка была обусловлена погружением путем вдавливания в основание зда­ния свай-оболочек диаметром 880 мм с открытым нижним кон­цом без извлечения грунта из их полости. При проходке слоя пылеватых песков в полости оболочки образовалась грунтовая пробка, которая в дальнейшем приводила к выдавливанию лен­точных глин в стороны и их перемятию. Сваи-оболочки погру­жали на глубину 16 м на расстоянии около 3 м от фундамента задней стены сцены. Осадка нарастала в процессе их вдавлива­ния и в последующий период. Существующий фундамент стены имел естественное основание, сложенное слоем пылеватых пе­сков толщиной 2...3 м, подстилаемым ленточной глиной. При сохранении природной структуры такие глины служат основа­нием многих зданий и, в частности, они выдерживали нагрузку от здания театра до его реконструкции свыше 100 лет.

Еще более чувствительны к перемятию очень пористые насы­щенные водой илы и иольдиевые глины. При приложении внеш­ней нагрузки к этим грунтам давление развивается как в скеле­те грунта, так и в поровой воде, перемещение которой в стороны от приложенной нагрузки приводит к возникновению гидродина­мического давления, уменьшающего устойчивость грунтов в ос­новании. Это способствует развитию зон сдвигов. Нарушение природной структуры грунта при сдвигах ведет к снижению его прочности и одновременно к увеличению сжимаемости.

Известно, что непосредственно на таких грунтах возводить фундаменты нельзя. В этих случаях обычно устраивают песча­ную подушку, которая не только уменьшает интенсивность дав­ления от фундамента, но и плавно распределяет его по кровле слоя слабых грунтов, снижая возможность образования зон сдвигов (пластических деформаций) и тем самым уменьшая пе-ремятие грунтов. Кроме того, песчаная подушка частично спо­собствует изменению направления фильтрации воды вверх, т. е. уменьшает гидродинамическое давление, направленное из-под

841

фундамента в стороны. Еще большего эффекта добиваются, когда под подушкой устраивают вертикальные дрены (см, п. 12.3.4).

Аналогичным образом деформируются и заторфованные грунты с сильно разложившимися органическими остатками, утратившими свою волокнистость. Возводить ответственные со­оружения на такого рода грунтах небезопасно. В связи с этим слабые грунты часто прорезают сваями или устраивают фунда­менты глубокого заложения. Однако при строительстве сравни­тельно легких зданий и сооружений на большой толще слабых грунтов обычно принимают более дешевые решения — устраи­вают искусственно улучшенные основания (см. п. 12).

Исключить развитие значительных и неравномерных осадок при строительстве на слабых грунтах не всегда удается. При этом невозможно заранее предсказать форму деформации со-. оружения. По этой причине стремятся уменьшать давление, пе­редаваемое на грунты основания. Этого добиваются, в частно­сти, путем устройства под зданием или сооружением сплошной плиты. Другим методом уменьшения давления на грунты осно­вания является проектирование подвалов и подземных этажей. При определенных условиях фундамент можно сделать плаваю­щим (вес извлекаемого грунта при устройстве такого фундамен­та равен весу сооружения). Сооружение на плавающем фунда­менте не должно вызывать уплотнения грунтов основания, так как напряжения в них не превышают природных. Однако вслед­ствие разгрузки основания при отрывке котлована происходит, как сказано в п. 9.2.3, разуплотнение грунтов. В связи с этим в пределах величины поднятия дна котлована будут развиваться осадки разуплотнения. Необходимо помнить, что структура сла­бых грунтов очень легко нарушается во время производства кот­лованных работ (см. п. 9.2), поэтому следует принимать меры к ее сохранению.

При использовании слабых грунтов в основании сооружения надо проявлять заботу о сохранении в них напряженного со­стояния, возникшего после приложения нагрузок,, в течение всего периода его эксплуатации. Напряженное состояние в сла­бых грунтах может изменяться при возведении тяжелых соору­жений около существующих, выполнении подсыпки территории, 'понижений уровня поДЗемных вод и в других случаях. Особенно тяжелые последствия могут наблюдаться при опускании уровня подземных вод ниже слоев заторфованных грунтов и торфов. В образующейся при этом зоне аэрации развиваются процессы гниения органических остатков, которые приводят к медленно развивающейся просадке сооружения.

В результате изменения напряженного состояния грунтов могут также появиться дополнительные осадки свайных фунда-

342

ментов вследствие возникновения отрицательного трения "(см. п. 11,2.7).

Учитывая возможность значительных неравномерностей оса­док зданий и сооружений, имеющих в основании слои слабых грунтов, иногда предусматривают уменьшение чувствительности несущих конструкций к неравномерным осадкам (см. п. 9.3). Кроме рассмотренных ранее основных мер по снижению чув­ствительности конструкций к неравномерным осадкам, заклю­чающихся в повышении гибкости конструкций за счет осадоч­ных швов и разрезки многопролетных строений, а также в уве­личении их прочности, используют следующие приемы: -

проектируют здания простой конфигурации в плане (прямо­угольные, круглые), поскольку при наличии изломов здания в плане образующиеся входящие углы получают, как правило, наибольшую осадку, а в примыкающих друг к другу прямо­угольных в плане частях здания возникают дополнительно де­формации скручивания;

проектируют равноэтажные здания или более высокие части сооружения предусматривают в тех местах, где ожидается мень­шая осадка;

придают зданиям и сооружениям строительный подъем на ве­личину всей или части ожидаемой осадки с учетом ее неравно­мерностей, т. е. располагают фундаменты выше, чем это тре­буется для условий нормальной эксплуатации; в таком случае после развития ожидаемых осадок здание будет занимать про­ектное положение;

предусматривают в конструкциях здания увеличенные с уче­том ожидаемых неравномерностей осадки габаритные размеры для возможности рихтовки подкрановых путей, направляющих лифтов и др. (если это не сделать, то рихтовка подкрановых пу­тей может привести к тому, что мостовой кран станет задевать за нижний пояс фермы);

оставляют над вводами в здание отверстия, чтобы стены оседающего здания не давили на трубопроводы; канализацион­ные выпуски делают с уклонами, превышающими неравномер­ность осадки поверхности грунта около здания.

В некоторых случаях, кроме перечисленных мер и приемов, предусматривают следующие конструктивные решения: устанав­ливают каркасные здания на фундаменты так, чтобы в случае неравномерных осадок можно было поднять колонны домкрата­ми; укладывают под фундаменты высоких зданий резиновые пневматические подушки, которые позволяют уменьшить крен; располагают входы в лифты высоких зданий по направлению продольной оси здания, увеличивая размеры шахты в попереч­ном направлении на величину ожидаемого смещения верха шах­ты при крене здания (такой прием позволяет нейтрализовать влияние крена, развивающегося в поперечном направлении зда-

343

ния). Возможны и иные решения в зависимости от ожидаемый' неравномерностей осадок и особенностей самого сооружения.

Рассмотренные приемы уменьшения чувствительности несу* щих конструкций к неравномерным осадкам используются при строительстве и на других структурно-неустойчивых грунтах (см. далее).

К слабым грунтам относятся также пески, находящиеся в рыхлом состоянии. Даже при залегании ниже уровня грунтовых вод такие пески неплохо сопротивляются статической нагрузке, если передаваемое на них давление не превышает расчетного. Однако при динамических воздействиях, они разжижаются и уплотняются. Этот вопрос освещается в п. 15.

14.3. Фундаменты на просадочных и набухающих грунтах и на подрабатываемых территориях

14.3.1. Оценка деформируемости толщи лёссовых грунтов

В п. 3.2 было отмечено, что лессовые грунты обладают способностью уменьшаться в объеме при замачивании. Такое свойство грунтов приводит к просадке их поверхности. Поэтому при проектировании оснований, сложенных толщей лёссовых грунтов, вычисляют раздельно осадку от загрузки фундамента Sf, определяемую исходя из природного состояния грунтов, и его просадку s_siпри замачивании. Суммарная их величина s = s_F+ s_siи суммарная неравномерность осадки не должны превышать предельно допустимых значений, установленных СНиП 2.02.01—83, т.е. должны удовлетворяться условия (9.5) и (9.6).

Величину осадки фундамента Sfопределяют как и на непро-садочных грунтах (см. п. 7). Просадку же лёссовой толщи (рис. 14.1) находят по выражению

п

⁵«г= XI ^&st-i^hiksLi,(H.I)

i-1

где п — число слоев просадочной толщи до глубины, на которой при дав­лении Ozp+ вгц коэффициент относительной просадочности e_s< = 0,01j e_s/. i— относительная просадочность грунта t'-ro слоя при давлений в сере'-дине его, равном а_гр + o_zs\ Ы — толщина 1-го слоя грунта (не более 2 ш)\ ksi.i— коэффициент условий работы основания, зависящий от выпирания грунта из-под фундамента в стороны, происходящего одновременно с про­садкой при замачивании.

Для широких фундаментов (b^ 12 м) и для любых фунда­ментов на глубине более 1,56 (Ь — ширина фундамента) коэф­фициент k_siпринимают равным 1; для ленточных фундаментов

344




Рис. 14.1. Схема эпюр Ozg + Qzpи р«; для опреде­ления просадки лёссовой толщи

шириной до^г 3 м и отдельных прямо­угольных фундаментов шириной до 5 м включительно на глубине менее 1,5& коэффициент ksiопределяют по формуле

(14.2)

где рн—среднее давление по подошве фунда­мента при расчете по второй группе предельных состояний, кПа; p_si.i— начальное просадочное давление для слоев, залегающих в пределах глу­бины, равной ширине подошвы фундамента, кПа; ри — давление, равное 100 кПа.

Для нахождения просадочной толщи строят суммарную эпюру природных a_zg

и дополнительных а_грнапряжений по глубине основания и эпю­ру начальных просадочных давлений p_si. В слоях, где рт > > Gzg+ o"zp> просадка по СНиП2.02.01—83 не учитывается. В та­ком случае на рис. 14.1 просадочной является толща h_st. При определении а_гр необходимо учитывать влияние загружения со­седних фундаментов.

В СНиПе даются указания по определению просадки грунта при неполном увлажнении основания и замачивании части осно­вания под фундаментом. Такие расчеты имеют малую точность, так как размеры зоны замачивания зависят от многих факторов, в т. ч. от характера водопроницаемости отдельных слоев, вклю­чая подстилающие. В связи с этим при проектировании про­садку целесообразно определять при полном замачивании тол­щи лёссовых грунтов.

Для правомерности расчета осадок фундаментов исходя из линейной зависимости между напряжениями и деформациями необходимо, чтобы среднее давление по подошве центрально загруженных фундаментов не превышало расчетного сопротив­ления грунта основания, определяемого по формуле (9.11), т.е. выполнялось условие (9.10). При этом в случае возможности замачивания просадочных грунтов значения срн и Си определяют для грунта в водонасыщенном состоянии или в состоянии ве­роятного увлажнения.

Если принять, что коэффициент относительной просадочно-сти находится приблизительно в линейной зависимости от дав­ления, то при начальном просадочном давлении рщ ^ 100 кПа просадка 3...5-метровой толщи лёссовых грунтов обычно будет составлять около 5 см. К этой просадке надо добавить еще осадку от уплотнения. Полученное суммарное вертикальное пе­ремещение в подавляющем большинстве случаев будет превы­шать предельно допустимую осадку, т. е. условие (9.5) или (9.6|

345

не будет выдержано, тем более при II типе толщи лёссовых грунтов по просадочности, По этой причине при наличии в осно­вании лёссовых грунтов приходится решать вопрос об устрой­стве искусственных оснований или о мерах по полному исклю­чению замачивания.

14.3.2. Основные способы

устройства фундаментов в условиях лёссовых грунтов

При проектировании фундаментов надо прежде всего знать тип толщи лёссовых грунтов по просадочности и глубину, в пределах которой грунты обладают просадочностыо при дав­лениях, возникающих в основании. Обычно просадку опреде­ляют при давлении 0,3—0,25 МПа. Если условие (9.5) или (9.6) не выполняется, выбирают способ устранения просадочности лёссовой толщи.

При I типе толщи лёссовых грунтов по просадочности под действием собственного веса и мощности ее не более 5 м для устранения просадочности применяют следующие способы:

снижение давления по подошве фундаментов малоэтажных зданий до величины, при которой в основании на всех глубинах просадочной толщи напряжение меньше начального просадоч-ного давления;

уплотнение грунтов тяжелыми трамбовками; поскольку фун­даменты обычно заглубляют на 1,5...2 м, толщина остающегося под ними слоя грунтов, обладающих просадочными свойствами, не превышает 3...4 м (рис. 14.2,а), такой слой можно уплотнить тяжелыми трамбовками после доведения влажности грунта до оптимальной (вес трамбовки подбирают в пределах 50...100 кН и более);

устройство уплотненной подушки из местного грунта; такой прием целесообразен, если нельзя уплотнить просадочный лёссо-

^а)VО

^

_I

Рис. 14.2, Различные решения фундаментов при наличии толщи лёссовых грунтов I типа по просадочности

1 — уплотненный грунт; 2 — просадочный грунт; 3 — непросадочиый грунт; 4 — нижняя граница просадочного грунта; 5 — подушка из грунта, уплотненного послойно; 6 — сваи

346

«;__,_ v

шщ

6 )

\

Л {

Рис, 14.3. Различные решения фундаментов при наличии толщи лёссовыя

грунтов II типа по просадочности

I — просадочный грунт; 2 — непрооадочный грунт; 3зона закрепления; 4 — зона уплотнения: 5 — грунтовые сваи

вый грунт на требуемую глубину: подушку делают над слоем грунта, уплотненного тяжелыми трамбовками или иными спосо­бами (рис. 14.2, б);

изготовление коротких набивных свай или забивку пирами­дальных свай;

устройство набивных фундаментов в вытрамбованных котло­ванах (см. рис. 12.9);

забивка железобетонных свай с прорезкой всей просадочной толщи грунтов и передачей давления на подстилающие непро-садочные грунты (рис. 14.2, в).

Иногда в целях экономии под искусственно улучшенным основанием оставляют часть слоя просадочного грунта. При местном замачивании это может привести к критическим нерав-номерностям осадок, даже если конечные их значения будут находиться в допустимых пределах. В таком случае следует рассматривать наихудшие условия местного замачивания: на­пример, грунт подвергается замачиванию только под угловым или только под наиболее нагруженным фундаментом.

При II типе толщи лёссовых грунтов по просадочности для устранения ее применяют следующие способы:

прорезку просадочной толщи забивными железобетонными сваями (см. рис. 14.2, е);

устройство буронабивных свай с уширенной пятой (рис. 14.3, а);

закрепление грунтов * (рис. 14.3,6);

Вопросы уплотнения и закрепления грунтов рассмотрены в п, 12.

-347

уплотнение грунтов тяжелыми трамбовками весом более 100 кН (рис. 14.2, а) и в сочетании с грунтовой подушкой (рис. 14.2,6);

уплотнение грунтов грунтовыми сваями (рис. 14.3, а); . уплотнение грунтов предварительным замачиванием и взры­вами в скважинах (см. рис. 12.4) с последующим уплотнением . 3...5-метровой толщи подводными взрывами или тяжелыми трамбовками.

Могут применяться и другие методы прорезки, уплотнения или закрепления просадочных лёссовых грунтов.

14.3.3. Конструктивные решения