Теплофикация и тепловые сети. И тепловые

• Название: И тепловые
• Анкор: Теплофикация и тепловые сети
• Дата: 27.03.2022
• Размер: 2.4 Mb.
• Имя файла: Теплофикация и тепловые сети.docx
• Тип: Учебник; #420164
• страница: 13 из 101

Рис. 2.1. Карга климатологического районирования бывшего СССР

где а_с — коэффициент теплоотдачи от внутреннего воздуха к внутренней поверх­ности стены; к_с — коэффициент теплопере­дачи наружных стен; 8/ — допустимый пе­репад температур между внутренним возду­хом и поверхностью стены (St = 5—6 °C); (t_{B р}- t_H0) — расчетная разность внутрен­ней и наружной температуры, °C.

Формула (2.12) показывает, что при практически постоянном значении произве­дения а_с5/ для всех районов коэффициент теплопередачи наружных стен жилых и об­щественных зданий должен изменяться об­ратно пропорционально расчетной разно­сти температур (t_{B р} - t_{H 0}), т.е. в районах с более низкой расчетной наружной темпе­ратурой для отопления наружные стены зданий должны иметь более низкие коэффи­циенты теплопередачи.

Удельные теплопотери жилых и обще­ственных зданий с наружным объемом

1

V > 3000 м , сооруженных по новым проек­там после 1985 г., а также более утепленных зданий, сооруженных ранее, в районах с расчетной наружной температурой для отопления /_но = - 30 °C могут быть ориен­тировочно вычислены как



где а = 1,85 Дж/(м²'⁵ • с • К) = 1,72 ккал/ /(м^2,5 • ч ■ °C).

Для районов с другой расчетной темпе­ратурой для отопления к значениям q_ov, вы­численным по формуле (2.13), вводятся сле­дующие поправочные коэффициенты р:

f_H0°C - 10 -20 -30 -40 -50

р 1,3 1,1 1,0 0,9 0,85

При определении тепловой нагрузки вновь застраиваемых районов и отсутствии данных о типе и размерах намечаемых к со­оружению общественных зданий можно 64

ориентировочно принять расчетный расход теплоты на отопление общественных зда­ний равным 25 % расчетного расхода тепло­ты на отопление жилых зданий района.

Значения удельных теплопотерь про­мышленных зданий различного объема и назначения приведены в приложении 4. Ими можно пользоваться при ориентиро­вочном расчете по укрупненным показате­лям отопительной нагрузки промышленных зданий во всех климатических районах.

Инфильтрация наружного воздуха в по­мещениях происходит под действием пере­пада (разности) давлений наружного и внут­реннего воздуха. Этот перепад давлений представляет собой сумму двух слагаемых:

Др = Др_г + Др_в, (2.14)

где Др_г и Др_в — гравитационный и ветро­вой перепады давлений, Па,

^дРг = ^£(Рн"Рв)2^;

< ⁽²'^{,5) Д}Рв = -Рн-

Здесь L — свободная высота здания (для жилых н общественных зданий — высота этажа), м; g — ускорение свободно падаю­щего тела (g = 9,81 м/с²); w„ — скорость вет­ра, м/с; р_н, р„ — плотности наружного и

внутреннего воздуха, кг/м³.

Скорость прохождения инфильтруемого воздуха через живое сечение неплотностей в наружных ограждениях зданий, м/с,
Из уравнения Клапейрона следует

Р./Рн^/Г,, (2.17)

где Г_н и Т_ъ — температура наружного и внутреннего воздуха, К.

С учетом (2.17) и (2.16 а) можно предста­вить скорость инфильтруемого воздуха w в следующем виде:

Теплопотери с инфильтрацией

еи = ^в('в-'_н). (2.18)

где F — площадь суммарного сечения не­плотностей в наружных ограждениях, м²; с_в— объемная теплоемкость воздуха, рав­ная 1260 Дж/(м³ • К).

Коэффициент инфильтрации

_{= =;} ^wFcb(^?b

^?_h) ₌

^Ц бт 9_0VH(Z_B-Z_H)

= b>v = b^2gL(l - Т_н/Т_в) + w², (2.19)

где b = c_BF/q_ovV— постоянная инфильтра­ции, с/м.

Постоянная инфильтрации b прямо про­порциональна площади сечения неплотно­стей, приходящихся на 1 м³ здания, F/Ки обратно пропорциональна удельной тепло- потере зданий q_ov, Вт/(м³ • К).

Значение постоянной инфильтрации, должно определяться опытным путем. При отсутствии опытных данных можно для ори­ентировочных расчетов принимать следую­щие значения, м/с:

Для отдельно стоящих промыш­ленных зданий с большими све­товыми проемами (35—40)IО^-3

Для жилых и общественных зда­

ний с двойным остеклением при

сплошной застройке кварталов... (8—10)10^-3

Как видно из (2.19), для одного и того же здания коэффициент инфильтрации являет­ся переменным и увеличивается со сниже­нием отношения наружной температуры к внутренней Т_н/Т_в и с увеличением скоро­сти ветра w_B.

При отсутствии ветра (w_B - 0) коэффици­ент инфильтрации изменяется пропорцио­нально квадратному корню из разности внут­ренней и наружной температур (Т_в - Т_н). В этом случае максимальное (расчетное) значение коэффициент инфильтрации имеет при расчетной наружной температуре для отопления z_{H 0} (Г_{н 0}).

Расчетными теплопотерями называются теплопотери при расчетной наружной тем­пературе Z_H0. В соответствии с (2.11) рас­четные теплопотери здания с учетом ин­фильтрации

e'=(l+H)_govK(z_Bp-z_HO). (2.20)

При постоянном значении коэффициен­та инфильтрации здания отношение тепло- потерь Q данного здания или группы зданий при любой наружной температуре z_H > Z_H0 к расчетным теплопотерям

При отсутствии данных о типе застройки и наружном объеме жилых и общественных зда­ний строительными нормами и правилами (СНиП И) 04.07.86 «Тепловые сети» [130] реко­мендуется определять расчетный расход тепло­ты на отопление жилых и общественных зданий по формуле

е; = _9оЛ(1 + К_}), (2.22)

где q₀ — укрупненный показатель максимально­го расхода теплоты на отопление 1 м² общей

О

площади жилых зданий (приложение 5), Вт/м" [Дж/(с • м²)]; А — общая площадь жилых зданий, м ; Kj — коэффициент, учитывающий расход те­плоты на отопление общеегвенных зданий При отсутствии данных рекомендуется принимать К, = 0,25.

Для экономного использования топлива весьма важное значение имеет выбор начала и конца отопительного сезона. Начало и конец отопительного сезона для жилых и общест­венных зданий обычно регламентируются мест­ными органами власти.

Действующими в нашей стране строитель­ными нормами и правилами продолжительность отопительного периода определяется по числу дней с устойчивой среднесуточной температу­рой +8 °C и ниже [129]. Эту наружную темпера­туру обычно считают началом и концом отопи­тельного периода z_{H к} = 8 °C. Однако эксплуата­ционные наблюдения показывают, что нельзя оставлять жилые и общественные здания без отопления в течение продолжительного времени

при наружной температуре ниже +10 1-12 °C,

так как это приводит к заметному снижению внутренней температуры в помещении и неблагоприятно отражается на самочувствии населения.

Переход от директивной экономики к рыноч­ной в принципе снимает какие-либо ограниче­ния в назначении продолжительности отопи­тельного периода. Эту продолжительность (на­чало и конец) определяет потребитель тепловой энергии — абонент энергоснабжающей органи­зации В то же время для энергоснабжающей ор­ганизации важно знать продолжительность пе­риода, в течение которого будет иметь место спрос на теплоту, подлежащий удовлетворению энергоснабжающей организацией. Такой спрос на теплоту должен определяться, как правило, на основании многолетних статистических дан­ных с учетом прогноза роста (снижения) при­соединенных к тепловым сетям тепловых нагру­зок. Нормы СНиП должны применяться в основ­ном при решении проектных, а не эксплуатаци­онных задач.

В приложении 3 приведены данные о длительности стояния различных темпера­тур наружного воздуха за отопительный пе­риод в некоторых городах бывшего СССР, ими можно пользоваться для ориентировоч­ных расчетов при отсутствии более точных сведений. Начало и конец отопительного сезона для промышленных зданий опреде­ляются наружной температурой, при кото­рой теплопотери через наружные огражде­ния делаются равными внутренним тепло­выделениям. Так как тепловыделения в промышленных зданиях значительны, то в большинстве случаев длительность отопи­тельного сезона для промышленных зданий короче, чем для жилых и общественных. Среднесуточная температура наружного воздуха, соответствующая началу и концу отопительного сезона промышленных зда­ний с большими внутренними тепловыделе­ниями, может быть найдена по формуле

'нк = ^?_Вр-^г(^?_Вр-^гно)-⁸ °^с- (2-23)

Неравенство в правой части показывает, что если рассчитанная по (2.23) f_{H к} > 8 °C, то в соответствии с действующими СНиП можно принимать t_{H к} = 8 °C.

Вентиляция. Расход теплоты на венти­ляцию предприятий, а также обществен­ных зданий и культурных учреждений со­ставляет значительную долю суммарного теплопотребления объекта. В производст­венных предприятиях расход теплоты на вентиляцию часто превышает расход на отопление.

Расход теплоты на вентиляцию прини­мают по проектам местных систем вентиля­ции или по типовым проектам зданий, а для действующих установок — по эксплуатаци­онным данным.

Ориентировочный расчет расхода теп­лоты на вентиляцию, Дж/с или ккал/ч, мож­но проводить по формуле

(2.24)

где Q_B — расход теплоты на вентиляцию; т —■ кратность обмена воздуха, 1/с или 1/ч; К_в — вентилируемый объем здания, м³; с_в— объемная теплоемкость воздуха, рав­ная 1,26 кДж/(м³ • К) = 0,3 ккал/(м³ • °C); t_B п— температура нагретого воздуха, по­даваемого в помещение, °C; f_H — темпера­тура наружного воздуха, °C.

Для удобства расчета (2.24) приводят к виду

е_в=_вка_в-и. (2-25)

где q_B — удельный расход теплоты на вен­тиляцию, т.е. расход теплоты на 1 м³ венти­лируемого здания по наружному обмеру и на 1 °C разности между усредненной рас­четной температурой воздуха внутри вен­тилируемого помещения и температурой наружного воздуха; Г— наружный объем вентилируемого здания; с_в — усредненная внутренняя температура, °C.

Из сравнения (2.24) и (2.25) следует, что ^ПР^И '_в п = '_в

⁼ (2.26)

В приложении 2 приведены значения удельных расходов теплоты на вентиляцию промышленных, а также служебных и обще­ственных зданий, на основе которых могут быть определены расчетные расходы тепло­ты на вентиляцию по укрупненным показа­телям при ориентировочных расчетах.

Для снижения расчетного расхода теп­лоты на вентиляцию минимальная наруж­ная температура, по которой рассчитывают­ся вентиляционные установки, f_1IB, прини­мается, как правило, выше расчетной тем­пературы для отопления Z_HO. По действую­щим нормам расчетная температура наруж­ного воздуха для проектирования вентиля­ции определяется как средняя температура наиболее холодного периода, составляюще­го 15 % продолжительности всего отопи­тельного периода. Исключением являются только промышленные цехи с большим вы­делением вредностей, для которых /_{н в} при­нимается равной г_{н 0}. Значения (_{н в} для ряда городов приведены в приложении 1 [129].

Расчетный расход теплоты на венти­ляцию

& =<7Л.р-'„„), (2-27)

где /_вр — усредненная расчетная внутрен­няя температура, °C.

Когда температура наружного воздуха становится ниже f_{H в}, расход теплоты на вентиляцию не должен выходить за преде­лы расчетного расхода. Это достигается со­кращением кратности обмена. Минималь­ная кратность обмена /и_т1п при наружной температуре /_но определяется по формуле где т — расчетная кратность обмена воздуха.

При отсутствии более точных данных СНиП 2.04.0.86 «Тепловые сети» [130] рекомендует оп­ределять расчетный расход теплоты на вентиля­цию общественных зданий, Дж/с, по формуле

0'=К,К₂д_оЛ, (2.29)

где К₂ — коэффициент, учитывающий расход те­плоты на вентиляцию общественных зданий; при отсутствии более точных данных рекомендуется принимать для общественных зданий, построен­ных до 1985 г., К₂ - 0,4; после 1985 г. — К₂ = 0,6. Значения К_х, q₀, А определяются по (2.22).

Для регулирования кратности обмена возду­ха в диапазоне температур /_{н в} > /_н > /_{н 0} вентиля­ционные установки должны быть оснащены ав­торегулирующими приборами. Ручное регули­рование сложно, несовершенно и приводит к пе­рерасходу теплоты.

Суммарная сезонная тепловая нагруз­ка. Отопительная нагрузка имеет, как пра­вило, круглосуточный характер. При неиз­менных наружной температуре, скорости ветра и облачности отопительная нагрузка жилых зданий практически постоянна. Ото­пительная нагрузка общественных зданий и промышленных предприятий имеет непо­стоянный суточный, а часто и непостоян­ный недельный график, когда в целях эко­номии теплоты искусственно снижают по­дачу теплоты на отопление в нерабочие ча­сы (ночной период и выходные днн).

Значительно более резко изменяется как в течение суток, так и по дням недели венти­ляционная нагрузка, так как в нерабочие ча­сы промышленных предприятий н учрежде­ний вентиляция, как правило, не работает.

Суммарный расход теплоты на отопле­ние и вентиляцию по району представляет собой сумму расходов отдельных абонен­тов. Для иллюстрации на рис. 2.2 показана

67

вая 4). График расхода теплоты на отопле­ние жилых и общественных зданий пока­зан линией 5. Суммарный график расхода теплоты на отопление и вентиляцию по району в целом (кривая 6) имеет две точки излома: одну при температуре Z_{H в} (расчет­

ная наружная температура для вентиляции), другую — при температуре Z_{H к} = +4 °C (включение в работу отопления промыш­ленных зданий).

3. 
   КРУГЛОГОДИЧНАЯ НАГРУЗКА
   

Параметры и расход теплоты для техно­логических нужд зависят от характера тех­нологического процесса, типа производст­венного оборудования, обшей организации работ и т.д. Усовершенствование и рацио­нализация технологического процесса мо­гут вызвать коренные изменения в размере и характере тепловой нагрузки.

Для экономии топливно-энергетических ресурсов следует совершенствовать техно­логические процессы, максимально исполь­зовать отработавшую теплоту для техноло­гических целей, а при теплоснабжении от ТЭЦ максимально использовать тепло­носитель более низкого потенциала.

Как правило, тепловые нагрузки промыш­ленных предприятий задаются технологами на основе соответствующих расчетов или данных тепловых испытаний. Для ориентировочных расчетов расхода теплоты на технологические нужды могут быть использованы данные, приве­денные в [150]. Наибольшие удельные расходы теплоты на единицу вырабатываемой продукции имеют нефтеперерабатывающая, нефтехимиче­ская, химическая, бумажно-целлюлозиая и пластмассовая отрасли промышленности.

Среднегодовой удельный расход теплоты на производство продукции составляет в среднем,

ТЕПЛОФИКАЦИЯ И ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ 1

ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТЕПЛОФИКАЦИИ 22

31 35

ТЕПЛОВОЕ ПОТРЕБЛЕНИЕ 66

«V' ^_ ^с(^В р ^— ^11 о)’ 74

'1’н1 94

СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 100

.Es 113

РЕЖИМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ СИСТЕМ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 148

8,=8-8₂. (4.68) 194

Й>1 = W'/W'_o= ; 206

О^р О 208

iV, = W₀₊iV_r = ₊ (4.85а) 208

*2 = W'_Q-^_r 208

Qo ' 212

а_т=е'_отМ- (4.IH) 219

а и Ь. 222

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 231

8jPi.2 8/?1, 263

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 275

ⁿ\^Q ^{+ s}c 278

■Н_п 278

Н, 278

У m = — • (6.20) 286

V ^{1 S}B-n ^sC-n ^SM-n ^Sm 286

= 7/yPg называется давлением гидравли­ческого удара. 306

z_y = lla, (6.58) 308

/⁼ 1\.2 ⁺h.-l ⁺ /з-4 ⁺ ^5-6 ^{+ 1}в-\- 308

H_y = Jllg, 309

р_у<(р_л-р_р). (6.62) 309

где s_B = ар / f— волновое сопротивление 309

Волновое сопротивление равно давле­нию (напору) гидравлического удара, возни­кающему в трубопроводе при изменении 309

в нем объемного расхода на 1 м /с за время 310

Н = Н /7Л 310

Н - Н у‘°/у‘ 310

ТЕПЛОФИКАЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ТЭЦ 313

1/а, + 1/а₂ + S5/X 318

ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ (ПОДСТАНЦИЙ) 328

Н„ = Н_о - AZ = Н_о- (Z_c - Z_a) = idem, (8.1) 331

Н_О = Н_П + AZ. (8.2) 331

d₃ 2g 342

— = ^с— ; и = GJG_n— коэффицн- 346

0,6и+ 2-7о,36и²+2,4и+2,4 348

чЛ'в-‘_н№ = 2₀^d-+ > или 364

n ^FSP^CP 364

. Q_o ^t,Q_o^_oy _/о_ 365

д₀У _е^2/Р 365

Q_o 365

О2₀^/(1₀Г) 365

ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 378

^d_B 404

п₂ = = Pdj/W = pd_B/(2$), (9.7) 404

M₀ = q/²/12, (9.12) 405

Я = и ⁺ Я²_г> (9 13) 405

/ = jYla^W/q (9 17а) 406

NR> Q_Bs + Q_Bp.r, (9.19) 409

S = nd²_abpap. (9.24) 412

п. — . \⁷ '^а) 417

\EJ 418

к 418

„ г у² ds 418

к к 418

^Edm_maxy 418

+ 0,67/³ + /,/² - 4/?/² + 2/?²/- 1,33/?³} 419

ст= 1,5ДЕб/(л+I)//² (9 51) 420

i_K = 4>r/l, (9.53) 420

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ 423

т -1₀= qR\ (10.2) 423

R = Л_в + Я_тр + Л_и + R_H, (10.4) 423

Д=1/(я<Ах), (10.5) 424

AR 428

, (10.18) 428

₌ ln(4t/J) ₍₁о.2о) 430

h„ = h + h^, (10.21) 430

^R4K ^{+ R}K ^{+ Л}гр 431

!//?,+ ! /R₂+...+1 /R_n+ 1 /Л_к._о 431

R_o = —±—\nJTT(2h/b')², (10.30) 2лХп, 432

1х² + (у + /г)² 432

Q_M = ql₃, (10.36) 432

T}_H = (Q_r-Q_H)/Q_r=i-Q»/Qr (Ю.38) 433

А₂ = А,-g/(l+g)/G (10.41) 433

R = R_CU+R = In — 436

Контрольные вопросы и зодания 437

ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 438

^С 'к 444

(E_H+f)k_H (11.5) 445

t - t В II 449

^{_ _}Q р 449

b + cl 449

относительная повреждаемость теп­ловой сети 452

относительный аварийный недоотпуск тепловой энергии 452

Qo ⁷ 455

⁷Qo ⁷ 455

Qo 455

pg 461

z = -2 2 ₊ 462

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЭФФЕКТИВНОСТИ ИНВЕСТИЦИЙ В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ОБЪЕКТЫ 470

Р ⁼ Рср ^{+ ь + с}> О²-⁹) 480

^ок " чдд₅ - чдд₄ ' 482

ТП- О'. т К. 482

т П. - О' 482

₊ ЧДД,(р₂-Р|) ^{Pl +} чдд, -чдд₂ 483

I 0,(1 + Р)‘ 483

_Ид ₌ = 484

ВР\ - И_{ - //, = ВР₂ - И₂ - Н₂. (12.21) 488

Р = П_щк,/К, (12.24) 488

РАСЧЕТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОСНАБЖАЮЩИХ СИСТЕМ 490

+1)]а, (13.3) 491

^G_{В п} ГП Л_д 494

^L = i^L^i^^G- <¹³-¹²) 494

К_йК = к_йКУ, (13.15) 495

А-_аб = Л_рЛ (13.17) 495

К,_я = К_тб + К_тт, (13.19) 495

Затраты на сырье и основные материа­лы, руб/год, определяются в виде 497

И = У У^к Ц* + 497

Затраты на вспомогательные мате­риалы, руб/год, покупаемые со стороны, 497

т 497

Затраты на топливо определя­ 497

пдв 501

а) Земельный налог 503

г) Налог на владельцев транспортных средств 505

G.^p,n_l G₂^P2^2 507

Др_с = Л_л£(1 + а), (13.62) 507

т 1 + т₂ + ... + т_п 509

3 = + М_{у с} <7_{Т с}т_? + (/, + £) х 521

■k^>(E+ftk_mly. (13,98) 523

у_р = m(b + cf)d^1,2, (13.103) 524

^Т" ^Тн - ¹ 525

ОГЛАВЛЕНИЕ 571

Удельный расход теплоты, на изготовление текстильных и некоторых строительных мате-

2

риалов составляет в среднем, ГДж/м :

ТЕПЛОФИКАЦИЯ И ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ 1

ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТЕПЛОФИКАЦИИ 22

31 35

ТЕПЛОВОЕ ПОТРЕБЛЕНИЕ 66

«V' ^_ ^с(^В р ^— ^11 о)’ 74

'1’н1 93

СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 100

.Es 113

РЕЖИМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ СИСТЕМ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 148

8,=8-8₂. (4.68) 194

Й>1 = W'/W'_o= ; 206

О^р О 208

iV, = W₀₊iV_r = ₊ (4.85а) 208

*2 = W'_Q-^_r 208

Qo ' 212

а_т=е'_отМ- (4.IH) 219

а и Ь. 222

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 231

8jPi.2 8/?1, 263

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 275

ⁿ\^Q ^{+ s}c 278

■Н_п 278

Н, 278

У m = — • (6.20) 286

V ^{1 S}B-n ^sC-n ^SM-n ^Sm 286

= 7/yPg называется давлением гидравли­ческого удара. 306

z_y = lla, (6.58) 308

/⁼ 1\.2 ⁺h.-l ⁺ /з-4 ⁺ ^5-6 ^{+ 1}в-\- 308

H_y = Jllg, 309

р_у<(р_л-р_р). (6.62) 309

где s_B = ар / f— волновое сопротивление 309

Волновое сопротивление равно давле­нию (напору) гидравлического удара, возни­кающему в трубопроводе при изменении 309

в нем объемного расхода на 1 м /с за время 310

Н = Н /7Л 310

Н - Н у‘°/у‘ 310

ТЕПЛОФИКАЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ТЭЦ 313

1/а, + 1/а₂ + S5/X 318

ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ (ПОДСТАНЦИЙ) 328

Н„ = Н_о - AZ = Н_о- (Z_c - Z_a) = idem, (8.1) 331

Н_О = Н_П + AZ. (8.2) 331

d₃ 2g 342

— = ^с— ; и = GJG_n— коэффицн- 346

0,6и+ 2-7о,36и²+2,4и+2,4 348

чЛ'в-‘_н№ = 2₀^d-+ > или 364

n ^FSP^CP 364

. Q_o ^t,Q_o^_oy _/о_ 365

д₀У _е^2/Р 365

Q_o 365

О2₀^/(1₀Г) 365

ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 378

^d_B 404

п₂ = = Pdj/W = pd_B/(2$), (9.7) 404

M₀ = q/²/12, (9.12) 405

Я = и ⁺ Я²_г> (9 13) 405

/ = jYla^W/q (9 17а) 406

NR> Q_Bs + Q_Bp.r, (9.19) 409

S = nd²_abpap. (9.24) 412

п. — . \⁷ '^а) 417

\EJ 418

к 418

„ г у² ds 418

к к 418

^Edm_maxy 418

+ 0,67/³ + /,/² - 4/?/² + 2/?²/- 1,33/?³} 419

ст= 1,5ДЕб/(л+I)//² (9 51) 420

i_K = 4>r/l, (9.53) 420

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ 423

т -1₀= qR\ (10.2) 423

R = Л_в + Я_тр + Л_и + R_H, (10.4) 423

Д=1/(я<Ах), (10.5) 424

AR 428

, (10.18) 428

₌ ln(4t/J) ₍₁о.2о) 430

h„ = h + h^, (10.21) 430

^R4K ^{+ R}K ^{+ Л}гр 431

!//?,+ ! /R₂+...+1 /R_n+ 1 /Л_к._о 431

R_o = —±—\nJTT(2h/b')², (10.30) 2лХп, 432

1х² + (у + /г)² 432

Q_M = ql₃, (10.36) 432

T}_H = (Q_r-Q_H)/Q_r=i-Q»/Qr (Ю.38) 433

А₂ = А,-g/(l+g)/G (10.41) 433

R = R_CU+R = In — 436

Контрольные вопросы и зодания 437

ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 438

^С 'к 444

(E_H+f)k_H (11.5) 445

t - t В II 449

^{_ _}Q р 449

b + cl 449

относительная повреждаемость теп­ловой сети 452

относительный аварийный недоотпуск тепловой энергии 452

Qo ⁷ 455

⁷Qo ⁷ 455

Qo 455

pg 461

z = -2 2 ₊ 462

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЭФФЕКТИВНОСТИ ИНВЕСТИЦИЙ В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ОБЪЕКТЫ 470

Р ⁼ Рср ^{+ ь + с}> О²-⁹) 480

^ок " чдд₅ - чдд₄ ' 482

ТП- О'. т К. 482

т П. - О' 482

₊ ЧДД,(р₂-Р|) ^{Pl +} чдд, -чдд₂ 483

I 0,(1 + Р)‘ 483

_Ид ₌ = 484

ВР\ - И_{ - //, = ВР₂ - И₂ - Н₂. (12.21) 488

Р = П_щк,/К, (12.24) 488

РАСЧЕТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОСНАБЖАЮЩИХ СИСТЕМ 490

+1)]а, (13.3) 491

^G_{В п} ГП Л_д 494

^L = i^L^i^^G- <¹³-¹²) 494

К_йК = к_йКУ, (13.15) 495

А-_аб = Л_рЛ (13.17) 495

К,_я = К_тб + К_тт, (13.19) 495

Затраты на сырье и основные материа­лы, руб/год, определяются в виде 497

И = У У^к Ц* + 497

Затраты на вспомогательные мате­риалы, руб/год, покупаемые со стороны, 497

т 497

Затраты на топливо определя­ 497

пдв 501

а) Земельный налог 503

г) Налог на владельцев транспортных средств 505

G.^p,n_l G₂^P2^2 507

Др_с = Л_л£(1 + а), (13.62) 507

т 1 + т₂ + ... + т_п 509

3 = + М_{у с} <7_{Т с}т_? + (/, + £) х 521

■k^>(E+ftk_mly. (13,98) 523

у_р = m(b + cf)d^1,2, (13.103) 524

^Т" ^Тн - ¹ 525

ОГЛАВЛЕНИЕ 571

В связи С интенсивным жилищным строительством значительно выросла на­грузка горячего водоснабжения городов. Эта нагрузка во многих районах становит­ся соразмерной отопительной нагрузке. Годовой отпуск теплоты на горячее водо­снабжение жилых районов часто достигает 35—40 % суммарного годового расхода те­плоты района.

Горячее водоснабжение имеет весьма неравномерный характер как в течение су­ток, так и в течение недели. Наибольшая на­грузка горячего водоснабжения в жилых районах имеет место, как правило, в пред­выходные дни (при 5-дневной рабочей не­дели в первый выходной день— субботу).

Средненедельный расход теплоты (сред­ненедельная тепловая нагрузка), Дж/с, бы­тового горячего водоснабжения отдельных жилых, общественных и промышленных зданий или группы однотипных зданий оп­ределяется по СНиП 2.04.07.86 «Тепловые сети» [130] по следующей формуле:

1,2/и(а + 6)(55 - /..)^р — (2.30)

где а — норма расхода горячей воды с тем­пературой t_r = 55 °C, кг (л) на 1 чел. в сутки; значения а, приведены в приложении 5; b — расход горячей воды с температурой t_r = = 55 °C, кг (л) для общественных зданий, отнесенный к одному жителю района; при отсутствии более точных данных рекомен­дуется принимать Ь = 25 кг (л) на 1 чел. в сутки; т — количество людей; с'^р =

= 4190 Дж/(кг • К) — теплоемкость воды; /_х — температура холодной воды, °C; при отсутствии данных о температуре холодной водопроводной воды ее принимают в ото­пительный период 5 °C и в летний период 15 °C; я_с — расчетная длительность подачи теплоты на горячее водоснабжение, с/сут; при круглосуточной подаче п_с = 24 • 3600 - = 86 400 с; коэффициент 1,2 учитывает вы- стывание горячей воды в абонентских сис­темах горячего водоснабжения.

При определении средненедельного рас­хода теплоты на горячее водоснабжение только жилых зданий без учета расхода го­рячей воды в общественных зданиях в фор­муле (2.30) принимают b = Q.

Температура горячей воды в местах во- доразбора должна поддерживаться в сле­дующих пределах:

в открытых системах теплоснабжения и в системах местного горячего водоснаб­жения не ниже 55 и не выше 80 °C;

в закрытых системах теплоснабжения не ниже 50 н не выше 75 °C.

Нормы расхода горячей воды, приведен­ные в приложении 5, относятся к темпера­туре t_r = 55 °C.

При использовании для бытового горя­чего водоснабжения воды с другой темпера­турой t_rl норма ее расхода определяется из условия подачи абонентам нормированного количества теплоты по формуле

55 -г

а = а . (2.31)

' t - t

П х

При определении расчетной тепловой нагрузки горячего водоснабжения района централизованного теплоснабжения СНиП 2.04.07-86 [130] рекомендуется учитывать нагрузку горячего водоснабжения всех су­ществующих зданий, в том числе не имею­щих централизованных систем горячего во­доснабжения или оборудованных газовыми колонками.

Средненедельный расход теплоты на го­рячее водоснабжение на одного жителя рай­она ^рН вычисляется по (2.30) при т = 1.

Для зданий, не оборудованных централизо­ванной системой горячего водоснабжения, о = 0.

Средний расход теплоты на бытовое го­рячее водоснабжение за сутки наибольшего водопотреблени я.

е;^рг = х_н^^рн, (2.32)

где х_н — коэффициент недельной неравно­мерности расхода теплоты.

При отсутствии опытных данных реко­мендуется принимать для жилых и общест­венных зданий х_н = 1,2, для промышленных зданий н предприятий х_н = 1.

Нагрузка горячего водоснабжения жи­лых домов имеет, как правило, в рабочие днн пики в утренние и вечерние часы и про­валы в дневные и поздние ночные часы. В домах с ваннами пиковая нагрузка горя­чего водоснабжения превышает среднесу­точную в 2—3 раза. В выходные дни суточ­ный график горячего водоснабжения имеет более равномерное заполнение. Для иллю­страции на рис. 2.3 приведен суточный гра­фик расхода горячей воды жилого дома.

Суточный график горячего водоснабже­ния района (рис. 2.4) имеет более равномер­ный характер благодаря взаимному сглажи­ванию неравномерностей графиков отдель­ных зданий.

Расчетный (максимально-часовой) рас­ход теплоты на бытовое горячее водоснаб­жение, Дж/с или ккал/ч, равен среднечасо-

вому расходу теплоты за сутки наибольше­го водопотребления, умноженному на коэф­фициент суточной неравномерности:

е^р_г = «_н*с£^рн> (2-зз)

где %_с — коэффициент неравномерности расхода теплоты за сутки наибольшего во­допотребления. При ориентировочных рас­четах можно принимать для городов и насе­ленных пунктов %_е = 1,7—2, для промыш­ленных предприятий %_с = 1.

В приложении 5 приведены нормы рас­хода горячей воды: средненедельный, сред­ний за сутки наибольшего водопотребле­ния, максимально-часовой.

2.4. ГОДОВОЙ РАСХОД ТЕПЛОТЫ

Для определения расхода топлива, раз­работки режимов использования оборудо­вания, графиков его ремонта и т.п. необхо­димо знать годовой расход теплоты на теп­лоснабжение, а также его распределение по сезонам (зима, лето) или по отдельным месяцам. Годовой расход теплоты потреби­телями района определяется по формуле

2^Г0Д - С¹ + + еГ⁺ (2-³⁴)

гае 2™, Q™, Q™, Q™ - годовые рас­ходы теплоты на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение, технологические нужды.


Годовые расходы теплоты на отдельные виды теплового потребления могут быть рассчитаны по следующим формулам [99].

Годовой расход теплоты на отопление


(„о - п_а) + п_а