Теплофикация и тепловые сети. И тепловые

• Название: И тепловые
• Анкор: Теплофикация и тепловые сети
• Дата: 27.03.2022
• Размер: 2.4 Mb.
• Имя файла: Теплофикация и тепловые сети.docx
• Тип: Учебник; #420164
• страница: 55 из 101

Рис. 8.21. Изменение температур но толщине стены здания

температура; Г_с1 — температура внутрен­ней поверхности стены; /'₂ — температура наружной поверхности стены; /„ — наруж­ная температура.

Количество теплоты, аккумулированной при этом режиме в наружной стене здания,

где F — сплошная поверхность наружной

стены (за исключением окон и дверей), м²; s — толщина стены, м; р — плотность мате­риала стены, кг/м³; с_р — теплоемкость ма­териала стены, кДж/(кг- °C); Г' _ср — сред­няя температура наружной стены, °C; /_н — наружная температура, °C.

При режиме недогрева, когда подача те­плоты на отопление ограничена, тепловые потери здания частично возмещаются за счет теплоты, аккумулированной в наруж­ных стенах здания. При этом происходит снижение температуры стены: внутренней поверхности от /'j до Z*j, а наружной от <2 Д°'?2-

Снижение средней температуры наруж­ной стены при режиме недогрева по сравне­нию с нормальным режимом

При условно принятом для упрощения задачи равенстве значений теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях на­ружной стены

^{— =} ^с2 > (8.56а)

или, что то же,

^{+ —} ^cl ⁺ 'с 2 ^_ ср ’ (8.566) где /_сср — средняя температура наружной стены. Из дифференцирования уравнения (8.566) при /_н = const следует

dt_B ^— 2d/_{c С}р,

или

Из уравнения (8.57) следует, что диффе­ренциал изменения средней температуры наружной стены здания равен половине дифференциала изменения внутренней тем­пературы отапливаемых помещений.

При нарушении баланса между подачей теплоты на отопление и теплопотерей зда­ния, например, когда подача теплоты на отопление меньше теплопотери здания, средняя температура наружных стен здания понижается на d/_ccp. Это вызывает сниже­ние внутренней температуры отапливае­мых помещений на т.е. на удвоенное значение изменения сред­ней температуры наружной стены.

Рассмотрим дифференциальное уравне­ние теплового баланса здания за бесконечно малый период времени dz:

⁼ Q_o^dz + ^^d'c ср’ (⁸-⁵⁸) где q_QY — удельные теплопотери здания за единицу времени при разности температур (/_в- /„) = 1 °C; Q_o — количество теплоты, подводимой извне на отопление в единицу времени.

Уравнение (8.58) приводится к следую­щему виду:

чЛ'в-‘_н№ = 2₀^d-+ > или

откуда

n ^FSP^CP

где p = —

аккумуляции здания.

Для каждого здания коэффициент акку­муляции 3 — постоянная величина.

Коэффициент аккумуляции здания 3 тем больше, чем больше масса наружных огра­ждений здания и их теплоемкость (Fspc) и чем меньше удельные теплопотери зда­ния на 1 °C разности температур (q₀V).

На основе интегрирования уравнения (8.59) автором выведено расчетное уравне­ние для определения значения изменения внутренней температуры отапливаемых зданий за конечный период времени, при заданных расходах теплоты на отопление Q_o, с учетом аккумулирующей способно­сти зданий

k^/b-^Z_H-2o^/9o’^/

'в

где /_в и /_в — начальная и конечная внут­ренние температуры.

Следует учесть, что в зависимости (8.60) подынтегальная величина имеет отрица­тельный знак.

Действительно, когда расход теплоты на отопление здания Q_o > q₀l⁷(/_B - /_н), числи­тель подынтегральной величины d/_B > 0, а знаменатель (/_в - /_н - Q_ol< 0.

Когда Q_o < q₀F(t_R - /_н), знаменатель меньше нуля, а числитель больше нуля. По этой причине в выражении (8.60) пределы интегрирования изменены на обратные, а именно при dz = 0, т.е. в начале процесса, внутренняя температура принята равной /_в, а в конце процесса при dz = z принята равной / _в — в начале процесса.

Результат интегрирования уравнения (8.60):

■; (8.61а)

откуда

е^г/Р = -—-—@^о/-— (8.616)
'b-'„-Co/V^Z

на основе уравнений (8.61)

. Q_o ^t,Q_o^_oy _/о_

/ = t + + - , (8.62)

д₀У _е^2/Р

где t в— начальная внутренняя температура. При г = °° или 3 = 0

Q_o

При Q_o = о

При Q_o = 0 и г = 3

*в^_/н

Из уравнения (8.62) следует

е^г/Р ₌ S (8.64а)

О2₀^/(1₀Г)

При Qo = 0

При 2 = 3

С'н

'в-'н

На основе уравнений (8.64) физическое значение коэффициента тепловой аккуму­ляции зданий можно сформулировать так: коэффициент тепловой аккумуляции здания 3 — это период времени, в течение которого при выключенном отоплении, разность ме­жду внутренней температурой в здании и наружной температурой изменяется в е = = 2,72 раза.

7. 
   ЗАЩИТА МЕСТНЫХ УСТАНОВОК ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ ОТ КОРРОЗИИ, ШЛАМА И НАКИПИ
   

В открытых системах теплоснабжения местные установки горячего водоснабжения, как правило, не нуждаются в защите от коррозии, шлама и накипи, так как они пи­таются умягченной деаэрированной водой.

В закрытых системах теплоснабжения в местные установки горячего водоснабже­ния поступает вода из водопровода, содер­жащая агрессивные газы, главным образом О₂, СО₂, соли временной жесткости и в ряде случаев агрессивные вещества — хлориды и сульфаты (Cl + SO₄). Поэтому при опреде­ленных условиях возникает опасность кор­розии и зашламления местных установок горячего водоснабжения и абонентских по­догревательных установок.

Поскольку температура воды, исполь­зуемой для горячего водоснабжения, невы­сока (около 60 °C), то для очень широкого диапазона естественных качеств природ­ных вод защита установок горячего водо­снабжения от коррозии и зашламления мо­жет проводиться сравнительно простыми средствами без сооружения сложных и до­рогостоящих установок для умягчения и де­аэрации воды, которые необходимы при вы­соких температурах подогрева воды.

Опасность зашламления зависит в пер­вую очередь от карбонатной (временной) жесткости воды. При мягкой воде Ж_к<2 мг-экв/л (1 мг-экв/л = 28 мг/л СаО или 20 мг/л MgO) накипь и шлам в системе горячего водоснабжения, как правило, не выпадают. Поэтому при такой воде нет не­обходимости в защите установок горячего водоснабжения от накипи и зашламления.

При воде средней жесткости (2 мг-экв/л < <Ж_к < 4 мг-экв/л) в подогревателе и на внут­ренней поверхности трубопровода в процес­се эксплуатации образуется тонкая пленка накипи, вызывающая незначительное увели­чение термического сопротивления подогре­вательной установки и гидравлического со­противления трубопроводов горячего водо­снабжения. Как показывает опыт, такая пленка при отсутствии или малом содержа­нии в воде агрессивной углекислоты, а также хлоридов и сульфатов (Cl + SO₄) удовлетво­рительно защищает от коррозии трубопрово­ды горячего водоснабжения, выполненные из черных стальных труб.

При воде повышенной жесткости (4 мг-экв/л < Ж_к < 7 мг-экв/л) возникает опасность зашламления системы. Поэтому необходимо предусматривать установку на ГТП или МТП упрощенных защитных устройств против зашламления и накипеоб- разования.

Одним из таких устройств является ап­парат для омагничивания воды. Такие аппа­раты строятся как с постоянными магнита­ми, так и с электромагнитами.

На рис. 8.22 показана принципиальная схема аппарата с электромагнитами [62].

Магнитные аппараты устанавливаются в вертикальном положении на трубопроводе холодной воды перед подогревателями го­рячего водоснабжения. Вода проходит че­рез аппарат снизу вверх и равномерно за­полняет все его проходное сечение; ско­рость воды составляет около 1 м/с.

В результате воздействия магнитного силового поля на воду способность воды выделять накипь уменьшается. После маг­нитной обработки вода не меняет своего цвета и не дает осадка. При воде большой жесткости (Ж_к > 7 мг-экв/л) по условиям ка­чества горячего водоснабжения закрытые системы теплоснабжения применять не ре­комендуется, так как такая вода из-за слабо­го «омыления» неудобна для бытового ис­пользования, а децентрализованные уста-



Рис. 8.22. Электромагнитный аппарат для обра­ботки воды

I — корпус, 2 — кожух, 3 — электромагнит

новки для умягчения воды на ГТП и МТП дороги и сложны в эксплуатации.

Коррозионная активность горячей водо­проводной воды характеризуется тремя ос­новными показателями [62]:

1. 
   индексом равновесного насыщения воды карбонатом кальция (индекс насыще­ния) J;
   
2. 
   концентрацией растворенного в воде кислорода, мг/л;
   
3. 
   суммой концентраций в воде хлори­дов и сульфатов (Cl + SO₄), мг/л.
   

Индекс насыщения определяется по формуле

J=pH-pH₅, (8.65)

где pH — показатель концентрации ионов водорода (по анализу воды); рН₅— значе­ние pH воды в состоянии равновесного на­сыщения карбонатом кальция.

Если pH < рН_г то содержание СО₂ в во­де превышает равновесную концентрацию. Такая вода является коррозионно-агрессив­ной. Она препятствует образованию на по­верхности трубопроводов в процессе экс­плуатации защитной карбонатной пленки.

При отсутствии защитной пленки вода имеет непосредственный контакт с метал­лом трубопровода. При наличии в воде ки­слорода происходит коррозия стальных труб. Диоксид углерода СО₂, как видно из (7.17)—(7.19), способствует интенсифи­кации кислородной коррозии.

Когда pH > pH то содержание СО₂ в во­де меньше равновесной концентрации. Та­кая вода является коррозионно-неагрессив­ной. При нагревании такой воды происхо­дит распад бикарбонатных солей кальция и магния Са(НСО₃)₂ и Mg(HCO₃)₂, обеспе­чивающих временную жесткость воды, и на поверхности трубопроводов образуется защитная пленка.

Таким образом, отрицательное значе­ние индекса насыщения J < 0 свидетельст­вует о коррозионной агрессивности воды, а положительное J> 0 — о ее неагрессивно- сти. Следует иметь в виду, что индексом насыщения J характеризуются не все агрессивные качества воды, а лишь те, ко­торые зависят от наличия в ней углекисло­ты СО₂.

Встречающийся диапазон концентраций хлоридов С1 и сульфатов SO₄ в водопровод­ной воде очень широк — от нескольких миллиграммов до нескольких сот милли­граммов. Хлориды и сульфаты препятству­ют образованию на поверхности трубопро­водов защитных карбонатных пленок и этим способствуют интенсификации ки­слородной коррозии.

Так, если при наличии на поверхности трубы карбонатной пленки СаСО₃ в воде имеется раствор сульфата, например Na₂SO₄, то происходит разрушение карбо­натной пленки с образованием двуокиси уг­лерода и едкого натра.

Реакция идет по формуле

СаСО₃ + Na₂SO₄ + Н₂О =

= CaSO₄ + СО₂ + 2NaOH. (8.66а)

Аналогично при наличии в воде раство­ра NaCl реакция разрушения пленки идет по формуле

СаСО₃ + 2NaCl + Н₂О =

= СаС1₂ + СО₂ + 2NaOH. (8.666)

Кроме того, хлориды и сульфаты сами по себе корродируют металл (железо) или интенсифицируют эффект кислородной и углекислой коррозии.

При положительном индексе насыщения воды (J> 0) и суммарной концентрации суль­фатов и хлоридов в воде (Cl + SO₄) < 50 мг/л вода является практически неагрессивной. При такой воде местные установки горячего водоснабжения не нуждаются в защите от коррозии.

При J < 0 и концентрации в воде (Cl + SO₄) > 50 мг/л вода является агрес­сивной и поэтому необходимо предусмат­ривать защиту от коррозии местных уста­новок горячего водоснабжения. Эта задача может решаться двумя принципиально различными путями [89]:

1. 
   повышением антикоррозионной стой­кости системы горячего водоснабжения, т.е. выполнением ее из элементов, устойчивых против коррозии;
   
2. 
   созданием на ГТГ1 и МТП специаль­ных установок для снижения коррозионной активности воды.
   

Первый путь должен рассматриваться как основной метод повышения долговеч­ности установок горячего водоснабжения. Он наиболее прост и наиболее экономичен по начальным затратам и эксплуатацион­ным расходам.

Второй путь, заключающийся в децен­трализованной обработке воды, требует по­вышенных начальных затрат и усложняет эксплуатацию. Характер требуемой обра­ботки воды в зависимости от ее качества и материалов труб приведен в [130].

Повышение антикоррозионной стой­кости установок горячего водоснабже­ния. Опыт эксплуатации систем горячего водоснабжения показывает, что основным наиболее уязвимым для коррозии элемен­том являются отопительные приборы ван­ных комнат — полотенцесушители, присое­диненные к трубопроводам горячего водо­снабжения.

Горячая циркуляционная вода движется через полотенцесушители с малой скоро­стью. Возникают застойные зоны, в кото­рых выпадают загрязнения и продукты кор­розии, что создает особенно благоприятные условия для развития интенсивной локаль­ной коррозии в полотенцесушителях, вы­полненных из черных стальных труб.

Коррозия наиболее уязвимого элемента системы горячего водоснабжения — поло­тенцесушителей может быть практически ликвидирована при изготовлении их из кор­розионно-стойкого материала, имеющего электрохимические свойства, близкие к свойствам материала трубопроводов го­рячего водоснабжения, т.е. стали. Таким ма­териалом является чугун. Одним из воз­можных решений является изготовление полотенцесушителей из секций отопитель­ных чугунных радиаторов.

Второе мероприятие, повышающее ан­тикоррозионную стойкость установок горя­чего водоснабжения, заключается в выпол­нении коммуникаций из труб, имеющих по­верхностную антикоррозионную зашиту.

Проведенные исследования показывают, что при индексе насыщения воды J > - 0,5 и суммарной концентрации хлоридов и сульфатов в воде менее 50 мг/л стальные оцинкованные трубы имеют повышенную антикоррозионную стойкость по сравнению с черными стальными трубами. Скорость коррозии оцинкованных труб в такой воде в 3—4 раза меньше, чем черных стальных. Для сохранения оцинковки в местах соеди­нения применяется полуавтоматическая электродуговая сварка оцинкованных труб в атмосфере инертного газа СО₂.

Коррозия коммуникаций горячего водо­снабжения может быть практически полно­стью устранена при применении труб из низколегированной стали, например Х18Н9Т. Однако эти трубы очень дороги, поэтому их сколько-нибудь широкое ис­пользование для установок горячего водо­снабжения проблематично. Дальнейшее со­вершенствование установок горячего водо­снабжения должно идти по пути разработки стойких, долговечных антикоррозионных покрытий, например эмалирования, а также применения трубопроводов из полимерных материалов. Долговечность местных систем горячего водоснабжения в значительной степени зависит также от схемы установки и условий эксплуатации, в первую очередь от теплового и гидравлического режимов.

Коррозионная активность растворенных газов возрастает с ростом температуры. Осо­бенно она усиливается при температуре вы­ше 60—65 °C. Поэтому необходимо все ус­тановки горячего водоснабжения оснашать регуляторами температуры, настроенными по минимальному пределу (55—60 °C).

Большое значение имеет также правиль­ный гидравлический режим системы горя­чего водоснабжения. Основное требование заключается в том, чтобы при всех режимах, в том числе и в часы максимального водо- разбора, местная система горячего водо­снабжения была полностью заполнена во­

дой, что предупреждает подсос воздуха в систему.

Антикоррозионная обработка воды.

Коррозионно-агрессивная водопроводная вода, т.е. вода, имеющая отрицательный ин­декс насыщения (J < 0), вызывает коррозию не только трубопроводов горячего водоснаб­жения, но и холодных водопроводов[62].

Экономически более целесообразно снизить коррозионную активность такой воды путем централизованной ее обработки на водопроводных станциях. Известны спо­собы обработки (стабилизации) таких вод, например, путем известкования. Известко­вое молоко, введенное в нестабилизирован- ную воду, связывает агрессивную углеки­слоту и устраняет агрессивность воды.

Для антикоррозионной обработки воды применяют вакуумную деаэрацию или си­ликатирование.

Вакуумная деаэрация является наиболее эффективной. В вакуум-деаэрационной ус­тановке можно снизить содержание основ­ного коррозионного агента в воде — кисло­рода в 10—20 раз (до 1—0,5 мг/л).

Вакуум-деаэрация дает существенный эффект при водах различного состава, даже при наиболее агрессивных водах.

Недостатками этого метода являются:

1. 
   разрыв потока воды в деаэраторе, что приводит к необходимости включения на­соса для подачи воды из деаэратора в систе­му горячего водоснабжения;
   
2. 
   значительные габаритные размеры установки;
   
3. 
   зависимость эффективности обработ­ки воды от воздушной плотности системы и в связи с этим необходимость квалифици­рованного обслуживания установки.
   

Вакуум-деаэрационная обработка при­меняется обычно в тех случаях, когда дру­гие, более простые методы неэффективны. Это обычно вода с наиболее высокой коррозионной агрессивностью: J < -1,0; (Cl + SO₄) > 50 мг/л; О₂ 10—14 мг/л.

На рис. 8.23 приведена схема вакуум-де­аэрационной установки, предложенная Мо­сковским инженерно-строительным инсти­тутом. Водопроводная вода поступает в во­до-водяной подогреватель 7, в котором по­догревается сетевой водой до 60—65 °C. Подогретая водопроводная вода поступает в деаэрационную колонку 5, в которой под­держивается вакуум. Из деаэрационной ко­лонки вода поступает в бак 6. Из него она забирается насосом I и подается в систему горячего водоснабжения. Отсос газов из де­аэрационной колонки производится водо-

струйным эжектором 3 с помощью центро­бежного насоса 2.

Силикатирование воды. Для обработки силикатом натрия используется трисиликат натрия Na₂O₃SiO₂ как в твердом (глыба или гранулы), так и в жидком виде. Более эф­фективно использование жидкого трисили­ката натрия.

На рис. 8.24 показана принципиальная схема установки для обработки воды грану­лированным трисиликатом натрия. Фильтр трисиликата натрия включен после подо­гревателя горячего водоснабжения парал­лельно с линией горячей воды, на которой установлена дозаторная диафрагма. Реак­ция взаимодействия трисиликата натрия с растворенной в воде свободной углеки­слотой происходит по формуле

Na₂O₃SiO₂ + Н₂О + 2СО₂ =

= 2NaHCO₃ + 3SiO₂. (8.67)

Как видно из (8.67), Na₂O связывает свободный диоксид углерода, растворен­ный в воде и, таким образом, снижает кор­розионную агрессивность воды благодаря увеличению pH воды и соответственному увеличению индекса насыщения [см. (8.65)].

Кроме того, оксид силиция SiO₂ образ ет на поверхности трубопроводов прочну защитную пленку и поэтому изолирует от непосредственного контакта с водой.

Из (8.67) следует, что 1 мг чисто Na₂O₃SiO₂, введенный в воду, связыва 0,36 мг СО₂, образуя при этом 0,7 : NaHCO₃; кроме того, на поверхности труб провода в виде пленки откладывает 0,75 мг SiO₂. По санитарным условиям и пускается норма концентрации диокси кремния SiO₂ в воде, подаваемой для гор чего водоснабжения, до 25—30 мг/л, что з вивалентно 35—40 мг/л чистого трисилиь та натрия.

Основным преимуществом метода явт ется простота устройства установки и эксплуатации, но при этом требуется сан тарный контроль.

7. 
   АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПОДСТАНЦИЙ
   

Наиболее целесообразным методом р гулирования отпуска теплоты в систем централизованного теплоснабжения совр менных городов с разнородной теплов' нагрузкой (отопление, горячее водоснаб» ние, вентиляция) является сочетание це трального качественного регулирования отопительной нагрузке или по суммарн' нагрузке отопления и горячего водоснаб» ния с групповым или местным количестве ным регулированием отдельных видов ь грузки [91, 97, 111].

Выбор основного импульса для местн го регулирования зависит от типа и режи, работы установки.

В установках горячего водоснабжен в качестве такого импульса обычно выбир ется температура воды после подогревате в закрытых системах или после смеситет ного устройства в открытых системг В вентиляционных установках в качест основного импульса обычно выбирает температура воздуха после калориферов.

Выбор импульса для регулирования ото­пительной нагрузки является более слож­ной задачей, так как температуры в отдель­ных помещениях отапливаемых зданий мо­гут существенно различаться и зависят не только от количества теплоты, поданной в здание, но и от качества работы отопи­тельной установки здания, условий экс­плуатации отдельных помещений, бытовых тепловыделений, а также солнечной инсо­ляции и инфильтрации, которые, в свою очередь, зависят от размещения отдельных помещений здания по отношению к сторо­нам света и розе ветров. Поэтому для эконо­мичного удовлетворения отопительной на­грузки необходимо в дополнение к группо­вому и (или) местному регулированию осу­ществлять индивидуальное регулирование отдельных помещений или отдельных зон каждого здания, подверженных различному влиянию солнечной инсоляции, ветровой инфильтрации, бытовых тепловыделений и других условий.

Для группового или местного регулиро­вания отопительной нагрузки используются обычно следующие раздельные импульсы:

а) внутренняя температура представи­тельного помещения или средняя внутрен­няя температура нескольких помещений;

б) внутренняя температура устройства, моделирующего температурный режим отапливаемых зданий;

в) температура наружного воздуха или интегральный метеорологический показа­тель, учитывающий наружную температуру и солнечную инсоляцию.

Это позволяет без нарушения качества теплоснабжения использовать аккумули­рующую способность зданий для баланси­рования подачи теплоты на отопление за определенный период времени (напри­мер, за 12 ч или 1 сут) при неравномерной тепловой нагрузке системы в отдельные ча­сы суток.

При использовании первых двух им­пульсов создается также возможность при­менять различные сочетания температур и расходов воды в подающем трубопроводе тепловой сети для удовлетворения отопи­тельной нагрузки.

Необходимость в осуществлении таких режимов возникает обычно при каких-либо отказах на отдельных участках параллельно работающих сблокированных магистраль­ных тепловых сетей.

При временном снижении пропускной способности сети по расходу воды можно сбалансировать подачу теплоты на отопле­ние путем повышения температуры в по­дающем трубопроводе тепловой сети. При использовании третьего импульса, т.е. на­ружной температуры или интегрального метеорологического показателя, регулиро­вание отопительной нагрузки осуществля­ется по расчетной программе, в которой за­ложены режимы теплопотребления, харак­теристики оборудования групповой или ме­стной подстанции и теплотехнические ха­рактеристики ограждающих конструкций и аккумулирующей способности здания. Программой задается расход сетевой воды при разных наружных температурах. При этом исходят из условия постоянного соот­ветствия температуры воды в подающем трубопроводе тепловой сети температуре наружного воздуха. При отклонении факти­ческой температуры воды в тепловой сети от расчетной для данной температуры на­ружного воздуха возникает небаланс тепло­ты во всех отапливаемых зданиях [1, 39].

На рис. 8.1 показана принципиальная схема ГТП при закрытой системе тепло­снабжения и независимом присоединении отопительных установок к тепловой сети. Регулирование отопительной нагрузки осу­ществляется по импульсу, получаемому от устройства 8, моделирующего внутрен­ний тепловой режим здания с заданной ха­рактеристикой [117].

В крупных городских системах центра­лизованного теплоснабжения обычно осу­ществляется центральное качественное ре­гулирование по совмещенной нагрузке ото­пления и горячего водоснабжения. При рас­чете температурного графика центрального регулирования учитывается некоторая средняя, так называемая типовая для данно­го района, относительная нагрузка горячего водоснабжения р_т, представляющая собой характерное для данного района отношение средненедельной нагрузки горячего водо­снабжения к расчетной нагрузке отопления

р_т=е^с_г^рЖ-

Фактическая относительная нагрузка го­рячего водоснабжения конкретного здания или группы зданий может существенно от­личаться от средней по району.

У абонентов с фактической относитель­ной нагрузкой горячего водоснабжения больше типовой (Рф > р_т) расход сетевой во­ды должен иметь максимальное значение при наружной температуре, соответствую­щей точке излома температурного графика /_И||. Как при понижении наружной темпе­ратуры, т.е. при z < f_{lt н}, так и при повыше­нии наружной температуры, т.е. до /_н > /_{н и}, расход сетевой воды должен снижаться (см. рис. 4.22). У абонентов, фактическая относительная нагрузка горячего водоснаб­жения которых меньше типовой (Рф < р_т), расход сетевой воды должен иметь макси­мальное значение при расчетной наружной температуре для отопления /_но. При повы­шении наружной температуры до г_н > г_но расход сетевой воды должен снижаться (см. рис. 4.22). Только в том случае, когда Рф= р_т, расход сетевой воды должен под­держиваться постоянным в диапазоне на­ружных температур от Z_H0 до /_|1И и умень­шаться при повышении наружной темпера­туры выше /_{н и}.

Современные методы расчета позволя­ют при заданном температурном графике центрального качественного регулирования определить для каждого здания или группы зданий требуемый расход сетевой воды при