Информация о турбоагрегате
![]()
|
В ПВД при наличии охладителей конденсата:tк отб = tпв входа + (5–8) 0C tк отб1 = 182,49 0C + 6,51 = 189,00 0C tк отб2 = 163,17 0C + 6,83 = 170,00 0C Затем, по таблицам находятся энтальпии конденсата греющего пара на выходе из подогревателя: hк отб=f(tк отб; Pотб) hк отб1 = 804 кДж/кг hк отб2 = 719,42 кДж/кг hк отб3 = 670,5 кДж/кг hк отб4 = 576,62 кДж/кг hк отб5 = 456,38 кДж/кг hк отб6 = 375,73 кДж/кг hк отб7 = 297,28 кДж/кг Результаты расчета заносятся в таблицу 1. турбина лопатка паровой прочность Таблица 1. Исходные расчетные данные для решения уравнений теплового баланса
2.3 Расчет подогревателей Подогреватель №7 Уравнение теплового баланса в конечной форме: ![]() ![]() Подогреватель №6 Уравнение теплового баланса в конечной форме: ![]() ![]() Деаэратор Уравнение теплового баланса в конечной форме: ![]() ![]() Подогреватель №5 Уравнение теплового баланса в конечной форме: ![]() ![]() Подогреватель №4 Уравнение теплового баланса в конечной форме: ![]() ![]() Подогреватель №3 Уравнение теплового баланса в конечной форме: ![]() ![]() Подогреватель №2 Уравнение теплового баланса в конечной форме: ![]() ![]() Подогреватель №1 Уравнение теплового баланса в конечной форме: ![]() ![]() Отсек Относительный расход пара через отсек 0–1 ![]() 1–2 ![]() 2–3 ![]() 3–4 ![]() 4–5 ![]() 5–6 ![]() 6–7 ![]() 0–1 1 1–2 1 – 0,0927 = 0,9073 2–3 1 – 0,0927 – 0,0335 – 0,0137 = 0,8601 3–4 1 – 0,0927 – 0,0335 – 0,0137 – 0,0293 = 0,8308 4–5 1 – 0,0927 – 0,0335 – 0,0137 – 0,0293 – 0,041 = 0,7898 5–6 1 – 0,0927 – 0,0335 – 0,0137 – 0,0293 – 0,041 – 0,0326= 0,7572 6–7 1 – 0,0927 – 0,0335 – 0,0137 – 0,0293 – 0,041 – 0,0326 – 0,0251 = 0,7321 7-K 1 – 0,0927 – 0,0335 – 0,0137 – 0,0293 – 0,041 – 0,0326 – 0,0251 – 0,0562 = 0,6759 Для каждого отсека на линии процесса в тепловой диаграмме снимается теплоперепад ![]() Далее заполняется таблица 2. определяется часовой расход пара на турбоагрегат: ![]() ![]() а также секундный расход: ![]() ![]() Подсчитывается расход пара по отсекам: ![]() В формулах К – коэффициент утечки пара (=1,007) через наружное уплотнение на переднем конце ЦВД: ![]() ![]() ![]() ![]() Подсчитывается мощность каждого отсека ![]() ![]() Таблица №2 Определение расхода пара и мощности
Проверяем мощность турбины по соотношению ![]() ![]() ![]() Далее определяются удельный расход пара: ![]() удельный расход тепла Брутто: ![]() Мощность потребленная электроприводами насосов (питательного и конденсатного) ![]() ![]() ![]() Удельный расход тепла нетто: ![]() Абсолютный электрический кпд турбогенератора: ![]() 3. Предварительный расчет паровой турбины Такой расчет производится с целью определения исходных величин, необходимых для последующего детального теплового расчета ее проточной части: общего числа ступеней, располагаемого теплоперепада и среднего диаметра облопатывания каждой ступени. Регулирующая ступень При больших мощностях турбины выполняется в виде одновенечной ступени давления. Выбираем средний диаметр облопатывания Dср =1,1 м (берем из прототипа). Принимаем оптимальный характеристический коэффициент X1 для одновенечной ступени он составляет X1=0,525. Окружная скорость на среднем диаметре облопатывания: ![]() Далее определяем абсолютную скорость истечения из сопел С1 ![]() Определяем теплоперепад приходящийся на сопла: ![]() Затем определяем полный располагаемый теплоперепад на регулирующую ступень ![]() Последняя ступень турбоагрегата Определение и взаимоувязка среднего диаметра облопатывания ступени Dср z и располагаемого теплоперепада ![]() Средний диаметр облопатывания: ![]() где G – расход пара на турбоагрегат ![]() ![]() V2z – удельный объем пара на выходе с рабочих лопаток последней ступени в выхлопной патрубок (из построения диаграммы теплового процесса при расчете регенеративной схемы), м3/кг ![]() а – число протоков пара в части низкого давления турбины (в соответствии с прототипом) ![]() ![]() ![]() Теперь по уже известной формуле определим окружную скорость на среднем диаметре облопатывания: ![]() Оптимальный располагаемый теплоперепад ступени: ![]() где X0-условная оптимальная характеристика ступени, зависящая от принимаемой степени реакции. Причем с увеличением степени реакции условная оптимальная характеристика X0 возрастает. |