Расчет червячного редуктора. Курсовой проект Червяк. Исходные данные 6

• Название: Исходные данные 6
• Анкор: Расчет червячного редуктора
• Дата: 23.05.2022
• Размер: 2.7 Mb.
• Имя файла: Курсовой проект Червяк.docx
• Тип: Реферат; #544363
• страница: 4 из 14

.

2.2 Определение допускаемых напряжений материала конической передачи

В условиях индивидуального и мелкосерийного производства, предусмотренного техническими заданиями, в мало- и средненагруженных передачах, а также в открытых передачах с большими колесами применяют зубчатые колеса с твердостью материала Н<350 НВ.

Согласно рекомендациям, приведенным в таблице 3.1 на странице 52, т.к. мощность на выходном валу меньше 7,5кВт и передача прямозубая, то пользуемся значениями средней колонки.

Для изготовления шестерни принимаем материал – Сталь 40ГЛ, с твердостью поверхности зубьев 235…262НВ, вид термообработки – улучшение.

Для изготовления колеса принимаем материал – Сталь 45Л, с твердостью поверхности зубьев 207…235НВ, вид термообработки – улучшение.

Результат выбора материалов, термообработки и твердости приводим в таблице 2.
Таблица 2 – Материалы, термообработки и твердости

		Шестерня	Зубчатое колесо
Материал		Сталь 40ГЛ	Сталь 40Л
Термообработка		Улучшение	Улучшение
Твердость		235…262НВ	207…235НВ
Допускаемое напряжение при числе циклов перемены напряжений ; ,
		850	680
		600	440
		365	285

Допускаемые контактные напряжения определяются отдельно для зубьев шестерни и зубьев колеса
, (2.4)
где и – допускаемые напряжения при числе циклов перемены напряжений , Мпа;

, – коэффициент долговечности шестерни и колеса соответственно.
(2.5)
где – число циклов перемены напряжений, соответствующее пределу выносливости, выбирается по таблице 3.3 [1, стр.55] в зависимости от средних значений твердости шестерни и колеса, при и число циклов и ;

– число циклов перемены напряжений за весь срок службы

, (2.6)
где – угловая скорость соответствующего вала, с^-1;

– срок службы привода (ресурс), ч.
, (2.7)
где – срок службы привода, ;

– продолжительность смены, ;

– число смен, .

Подставляем значения в формулу (2.7)
.
Подставляем полученные значение в формулу (2.6) и определяем число циклов перемены напряжений за весь срок службы.

Для шестерни
.
Для колеса
.
Так как , т.е. ( и ), принимаем и .

Допускаемые контактные напряжения при числе циклов перемены напряжений N_H0
. (2.8)
Подставляем средние значения твердости в формулу (2.8), тогда допускаемые контактные напряжения при числе циклов перемены напряжений

для шестерни
;
для колеса
.
Подставляем значения допускаемых контактных напряжений при числе циклов перемены напряжений в формулу (2.4), тогда допускаемые контактные напряжения

для шестерни

;
для колеса

.
Так как , то дальнейшие расчеты проводятся по наименьшим допустимым контактным напряжениям

.

Допускаемые напряжения изгиба определяются отдельно для зубьев шестерни и зубьев колеса
, (2.9)
где и – допускаемые напряжения при числе циклов перемены напряжений , Мпа;

, – коэффициент долговечности шестерни и колеса соответственно.
, (2.10)
где – базовое число циклов напряжений для всех сталей, соответствующее пределу выносливости;

N_i – число циклов перемены напряжений за весь срок службы привода (см. K_HL). Так как N > N_F0, то K_FL=1.

Допускаемые напряжения изгиба при числе циклов перемены напряжений N_H0

Тогда

для шестерни
;
для колеса
.

Подставляем значения допускаемых напряжений изгиба при числе циклов перемены напряжений в формулу (2.9). Так как передача является реверсивной, уменьшаем значение допускаемых напряжений изгиба на 25%. Тогда допускаемые напряжения изгиба

для шестерни

;
для колеса

.