ўқитувчи. Продолжение табл (1). Исследование УпругоПластических Состояний Стержней при ПространственноПеременных Нагружениях
![]()
|
![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Теперь оформулируем вектор внутренних усилий: ![]() ![]() ![]() ![]() Здесь ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() При построении (I.I.12), (I.I.13) и (I.I.16) были использованы безразмерные величины следующих видов: x= l ![]() ![]() ![]() I.2. Решение краевых задач стержня методом конечных разностей Приведем построение вычислительной схемы для решения задачи (I.I.12), (I.I.13). Для этой используем центральные конечно-разностные соотношения [83] , аппроксимирующие производные с точностью до второго порядка в области ![]() ![]() тогда векторное уравнение (I.I.12) после аппроксимации получает вид ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() (I.2.2) ![]() - ![]() - ![]() + ![]() + ![]() ![]() + ![]() Теперь рассмотрим вопрос аппроксимации граничных условий. Если на границе задаются элементы вектора перемешения, тогда вариация вектора перемещения равняется нулю: ![]() Если на торцах стержня задаются усилия, тогла выражения в фигурной скобке из граничных условий (1.2.3) должны равняться нулю: ![]() Здесь введено обозначение ![]() ![]() ![]() В свою очередь, граничные условия (1.2.3) и (1.2.4) можно обьединить в следующей форме: ![]() где ![]() Соотношения (1.2.5) конкретизируем для частных случаев. Оба конца стержня жестко защемлены. ( ![]() В данном случае ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Остолные элементы матрицы ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Оба конца стержня шарнирно закреплены (W=V=0). В этом случае формула (1.2.5) некоторые элементы матрицы и векторы принимают значения ![]() ![]() ![]() Соответотвующие видоизмененные матрицы и векторы обозначим двумя черточками. В результате получим: ![]() Если один конец стержня защемлен, а другой свободный, то формулы (1.2.5) найдем: для защемленного конца формируются формулы (1.2.6), а для свободного конца ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() При этом на свободном конце стержня граничные условия (1.2.5) получают вид: ![]() Аппроксимации граничных условий, т.е.е формул (1.2.6), (1.2.7), (1.2.8) имеют следующий вид: ![]() Где ![]() ![]() (1.2.11) Для решения сформулированных задач (1.2.1), (1.2.9) используем метод матричной прогонки, в котором на прямом ходе вычисляются прогоночные коэффициенты, а на обратном – находится решение системы алгебраических уравнений (14,83). Решение будем искать в виде ![]() ![]() Где ![]() ![]() ![]() Для каждой нагрузки (К – число нагружий), формулу (1.2.12) повторяем до выполнения условия (это есть метод упругих решений А.А.Ильюшина) ![]() здес ![]() ![]() Опредилив векторы перемещений ![]() ![]() ![]() ![]() (1.2.17) где ![]() ![]() ![]() ![]() 1.3. Разработка комплекса программ для решения краевых задач стержня при пространственнопеременном нагружении На основе приведенных выше алгоритмов разрабатывается комплекс програм, с помощью которых определяются параметры в сечениях стержня, показывающие появление пластических точек. Точки фиксируются и на их основе вычисляются распределения функции Ильюшина и определяются пластические зоны. Далее, с учетом функции пластичности на основе приближенного интегрирования вычисляются характеристики сечения стержня ![]() Переменние упруго-пластические нагружения играют существенную роль, потому что в процессе каждого нагружения решается более трудная задача, нежели при предыдущем упруго-пластическом нагружении. Поэтому в памяли ЭВМ хранится большой объём информации о предыдущих полуциклах. Структура и комплекс программ отражены в виде блок-схемы (рис 1.3.1) Блоком 1 подготоавливаются стандартные программы (для обрашения матриц, их умножения и т.д.) из библиотеки стандартных програм. Этим же блоком аписываются все параметры и формируются процедуры приближенного интогрирования и вычисления внутренних усилий. Блоком 2 вводится исходная информация геометрические и механические характеристики стержня ( ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Таким образом, формируются упругие коэффициенты дифференциального уравнения (1.1.12). Блоком 4 вычисляет коэффициенты системы алгебраических уравнений (1.2.1) на основе метода конечных разностей ( ![]() ![]() ![]() ![]() Дале проверяются упруго-пластические состояния стержня, блок 11 увеличивает число нагружений на единицу. Блок 12 проверяет цикл нагружения. Если цикс не закончен, то управление передаётся блоку 13. Если ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 1 Передаётся блоку 20. Блок 20 по формуле (1.1.5) вычисляет значение функции пластичности. Далее для вычисления интегралов по формуле (1.1.15) производится обращение к интегральной процедуре Гаусса. Полученные значения сохраняются в массивах. Блок 20 проверяет условие окончания цикла по длине стержня. Если оно выполнию то управление передаётся блоку 23, который формирует упруго-пластические коэффициенты системы дифференциальных уравнений второго порядка (1.1.12) и граничные условия (1.1.13): ![]() ![]() ![]() ![]() Далее управление передаётся блоку 4, где описанный процесс повторяется для упруго-пластического случая. При переходе к блоку 8 проверяется точность итерационного процесса по формуле (1.2.16). Выполнение условия блока 8 означает, что упруго-пластическое решение стержня получено с точностью ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() |