жбк курсовая. Курсовая работа Расчёт сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Студент гр. 181 Сильченко М. К

• Название: Курсовая работа Расчёт сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Студент гр. 181 Сильченко М. К
• Анкор: жбк курсовая
• Дата: 03.05.2023
• Размер: 5.32 Mb.
• Имя файла: Zapiska_ZhBK_Silchenko_1 (1).docx
• Тип: Курсовая; #1107253
• страница: 8 из 8

4.3 Расчет фундамента на прочность

4.3.1 Определение напряжений в грунте под подошвой фундамента

От первого сочетания усилий:



От второго сочетания усилий:

4.3.3 Расчет на продавливание плитной части фундамента

Анализируя полученные эпюры давления P, дальнейший расчет производим от первого сочетания усилий (рисунок 19).



Продавливающая сила:

кН

A_o – часть площади основания фундамента, ограниченная нижним основанием рассматриваемой грани пирамиды продавливания первой ступени и продолжением в плане соответствующих ребер (рисунок 19).


р_max=p=263,3 кН/м² - максимальное краевое давление на грунт от расчетной нагрузки, приложенной на уровне верхнего обреза фундамента (без учета веса фундамента и грунта на его уступах).

Условие прочности:





где для бетона В15 ;

– величина среднего размера грани пирамиды продавливания первой ступени. 2100+2600)/2=2350 мм

Прочность нижней ступени на продавливание обеспечена.

4.3.4 Проверка фундамента по прочности на продавливание колонной от дна стакана

Условие выполнения расчета:


Расчет необходим.

A_c – площадь боковой поверхности колонны, заделанной в стакан фундамента:





Принимаем α=0,92.



– расчетная продольная сила, действующая в уровне торца колонны:

a - коэффициент, учитывающий частичную передачу продольной силы N на плитную часть фундамента через стенки стакана и принимаемый равным:

Прочность на продавливание обеспечена продольной силой N_c от дна стакана.

Проверка фундамента по прочности на раскалываниеот действия продольной силы N_c не требуется, так как обеспечена его прочность на продавливание колонной от дна стакана.

Расчет плитной части фундамента на поперечную силу:при соотношении сторон подошвы проверка на действие поперечной силы не выполняется.

Расчет плитной части на обратный моментне требуется по причине однозначной эпюры напряжений под подошвой фундамента.

4.4.4 Определение площади сечения арматуры плитной части фундамента

Производится из расчета на изгиб консольных вылетов плитной части фундамента на действие реактивного отпора грунта под подошвой в сечениях по грани подколонника и по граням ступеней фундамента (рисунок 21).


Изгибающие моменты в расчетных сечениях плитной части определяются от действия реактивного давления грунта по подошве фундамента без учета нагрузки от собственного веса фундамента и грунта на его уступах.

Арматура класса А400 с.R_s=350 МПа

Сечение 1-1(по грани второй ступени):










Сечение 2-2(по грани третьей ступени):










Сечение 3-3(по грани третьей ступени):










По большей площади 3295,17 мм² принимаем 2 сетки размером

- 1,6 х 3,2 с 9 16 А400 A_s = 1809,9 мм²

- 1,7 х 3,2 с 10 16 А400 A_s =2011 мм²

Суммарная площадь арматуры в одном направлении в 19 16 А400 A_s =3820,9 мм² (+13,8%).
Процент армирования расчетных сечений:

4.4.5 Расчет подколонника

В данном случае подколонник рассчитывается как короткая сжатая колонна с поперечным сечением 900х900 мм (рисунок 22).



Случайный эксцентриситет:

– принимаем в обоих направлениях.

Расчетные усилия в сечении 1-1:

Первое сочетание усилий:



м

или продольная сила приложена с эксцентриситетом

Так как , подколонник, исходя из первого сочетания усилий можно проектировать бетонным.

Второе сочетание усилий:







Следовательно, подколонник можно принять бетонным.

Для его расчета принимаем второе сочетание усилий, так как значительно больше .

Расчет прочности поперечного сечения бетонного подколонника производится из условия:

а) по сжатой зоне



где с коэффициентами (при кратковременном действии нагрузки), (для бетонных конструкций), (при бетонировании подколонников в вертикальном положении);

определена из условия точки приложения в центре тяжести сжатой зоны расчетного сечения (рисунок 23):



б) по растянутой зоне (расчет необходим, если продольное усилие действует за пределами ядра сечения)





Ядровое расстояние:

, продольное усилие находится в ядре сечения.

Расчет по растянутой зоне не требуется.

Прочность бетонного подколонника обеспечена.

Так как подколонник бетонный вертикальная арматура принимается конструктивно . Ввиду того, что случайный эксцентриситет может иметь место в обоих направлениях, вертикальную арматуру располагаем по всему периметру сечения (рисунок 24).

4.4.6 Расчет поперечной арматуры подколонника

Расчет производится от второго сочетания усилий.

Проверяем необходимость расчета: – расчет необходим.

Изгибающий момент определяем относительно точки k^/ поворота колонны по формуле (рисунок 25):




Площадь поперечной арматуры сеток (суммарная площадь стержней в одном направлении) определяем из уравнения:



где А_s – площадь сечения всех стержней арматуры в одном направлении; Z_i - привязка сеток поперечной арматуры к торцу колонны.



Принимаем с

Расчет подколонника на местное сжатие под торцом колонны производим от первого сочетания усилий, так как

, так как _<

, принимаем

Величина принимается меньшей из 2-х значений.

2,4·1,0·0,9·0,9·8,5=16,52 МПа



Прочность обеспечена. Косвенного армирования не требуется.

Проверка ширины раскрытия трещин

В нижнем сечении подколонника.


сжатие, следовательно проверка не требуется.

Проверка ширины раскрытия трещин для изгибаемой плитной части не делается, так как диаметр арматуры класса А400 не превышает 22мм.

Библиографический список

1. 
   Федеральный закон №384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений" Срок введ. 30.06.10. - М. Проспект, 2010. – 32 с
   
2. 
   СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия [Текст]: утв. Госстроем России 29.05.2003: взамен СНиП II-6-74: дата введения 01.01.87. – М.:ГУП ЦПП, 2003.- 44 с.
   
3. 
   СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения : строит. нормы и правила : утв. Гос. ком. Рос. Федерации по стр-ву и жилищ.-коммун. комплексу от 30.06.2003 : взамен СНиП 2.03.01-84 : дата введ. 01.03.2004. - М. : ГУП НИИЖБ, 2004. – 26 с.
   
4. 
   СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры [Текст]:утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004.-М. ГУП НИИЖБ, 2004.-55 с.
   
5. 
   Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003). [Текст]: - М./ЦНИИ ПРОМЗДАНИЙ и НИИЖБ, 2005.
   
6. 
   Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст]: Научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР – М.: Стройиздат, 1975, 192 с.
   
7. 
   Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)[Текст]: ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя СССР, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1978.-175 с.
   
8. 
   Кодыш, Э.Н., Расчет железобетонных конструкций из тяжелого бетона по прочности, трещиностойкости и деформациям. Монография / Э.Н.Кодыш , Н.Н. Трекин, И.К. Никитин - М. : АСВ, 2010. -352 с. :ил.
   
9. 
   Кодыш, Э.Н., Проектирование многоэтажных зданий с железобетонным каркасом- Монография / Э.Н.Кодыш , Н.Н. Трекин, И.К. Никитин - М. : АСВ, 2009. -354 с. :ил.
   
10. 
    Методические указания. Расчёт сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания. Часть I Основные расчётные положения: Методические указания для выполнения первого курсового проекта по дисциплине «Железобетонные конструкции»/ А.В. Нифонтов, О.О. Иваев; ННГАСУ: Н.Новгород, 2010. – 43с