жбк курсовая. Курсовая работа Расчёт сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Студент гр. 181 Сильченко М. К

• Название: Курсовая работа Расчёт сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Студент гр. 181 Сильченко М. К
• Анкор: жбк курсовая
• Дата: 03.05.2023
• Размер: 5.32 Mb.
• Имя файла: Zapiska_ZhBK_Silchenko_1 (1).docx
• Тип: Курсовая; #1107253
• страница: 3 из 8

1.3 Расчет плиты по второй группе предельных состояний

Производится от нормативных нагрузок (при γ_f = 1,0 и γ_b1 = 1,0)





От временной нагрузки продолжительного действия

P_nl = B∙P_nl = 1,525∙15 = 22,87 кН/м;

q_nl = g_n + P_nl = 8,72 + 22,87 = 31,59 кН/м;

1.3.1 Расчёт по образованию трещин

Расчётное тавровое сечение представлено на рисунке 7. С учётом замоноличивания бетоном продольного шва между рёбрами расчётная ширина полки будет равна В = 1525 мм и средняя ширина ребра по рисунку 2 b = (255+185)/2=220мм.



Рис. 7 - Расчётное сечение ребра по второй группе предельных состояний

Трещины образуются, если

M_n > M_crc = R_bt,serW - N_sh(e_sh+r)

Площадь приведённого сечения

A_red = A + α_sA_s = (50∙1525 + 350∙220) + 7,27∙1742 = 165919,09 мм²

где: .

Статический момент приведённого сечения относительно растянутой грани 1-1:



Расстояние до центра тяжести приведённого сечения от нижней грани продольных рёбер:



Момент инерции приведённого сечения:



Момент сопротивления приведённого сечения:



Ядровое расстояние приведённого сечения:



N_sh = ε_b,shE_sA_s = 0,0002∙200000∙1742 = 69680 кН

где: ε_b,sh = 0,0002 - деформации усадки бетона класса В35 и ниже.

Момент трещинообразования:

M_crc = R_bt,serW_red - N_sh(e_sh+r)=1,35∙1360589,39 - 69680(257,4 - 50 + 68,47) = -3885871,8< М_nl- трещины образуются.

1.3.2 Расчёт ширины раскрытия трещин

Расчёт непродолжительной ширины раскрытия трещин производится из условия п.7.2 [4]:

a_crc = a_crc1 + a_crc2 - a_crc3 ≤ a_crc,ult

Расчёт продолжительной ширины раскрытия трещин производится из условия: a_crc = a_crc1≤a_crc,ult

где: a_crc,ult - предельно допустимая ширина раскрытия трещин из условия сохранности арматуры, равная 0,3 мм при продолжительном раскрытии; 0,4 мм - при непродолжительном раскрытии трещин;

a_crc1 - ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и длительной части временной нагрузки:



φ₁- коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки и принимаемый равным:

1,0 - при непродолжительном действии нагрузки;

1,4 - при продолжительном действии нагрузки;

φ₂ - коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры и принимаемый равным:

0,5 - для арматуры периодического профиля (классов А400, А500, В500);

φ₃ - коэффициент, учитывающий характер нагружения и принимаемый равным 1,0 - для изгибаемых элементов;

Принимаем ψ_s = 1,0.





Средняя высота сжатой зоны для тавровых сечений, определяется по формуле 7.43 [4]:





где:



- площадь сечения свесов полки



МПа



где: значение относительных деформаций бетона при продолжительном действии нагрузки, ε_b1,red=0,0022 (при относительной влажности воздуха 40-75%) принимается по таблице 5.6 [4].



где: A_bt - площадь сечения растянутого бетона.



Высота растянутой зоны бетона ; y должна быть не менее 2aи не более 0, 5h.





к - поправочный коэффициент, равный: для прямоугольных и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне - 0,9;

Так как y=231,66 мм > 0,5h= 0,5∙400=200мм. Принимаем y = 200мм.

A_bt = 220∙200 = 44000 мм².

a_crc,2 - ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки.




где: значение относительных деформаций бетона при непродолжительном действии нагрузки, ε_b1,red = 0,0015 по п. 5.1.19 [4]








Определение a_crc,3 - ширины раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и временной длительной нагрузки.



Из расчёта a_crc2: x_m=121,82мм, z_s=309,39 мм;



Непродолжительная ширина раскрытия трещин составит: