Главная страница
Навигация по странице:

  • 2. РАСЧЁТ ОКОНЕЧНОГО КАСКАДА УСИЛЕНИЯ, РАБОТАЮЩЕГО В КЛАССЕ В 2.1 Выбор транзисторов мощного каскада усиления

  • Паспортные данные транзистора

  • 2.2. Расчёт площади теплоотвода и числа параллельно включаемых транзисторов

  • 2.2.1 Расчёт конструкции теплоотвода для размещения двух транзисторов

  • курсовая. Шишлаков Курсовой ПРИМЕР. Курсовая работа защищена с оценкой руководитель шишлаков В. Ф. Пояснительная записка


    Скачать 0.75 Mb.
    НазваниеКурсовая работа защищена с оценкой руководитель шишлаков В. Ф. Пояснительная записка
    Анкоркурсовая
    Дата17.01.2023
    Размер0.75 Mb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаШишлаков Курсовой ПРИМЕР.docx
    ТипКурсовая
    #891735
    страница1 из 4
      1   2   3   4

    МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

    САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

    АЭРОКОСМИЧЕСКОГО ПРИБОРОСТРОЕНИЯ

    КАФЕДРА 32

    КУРСОВАЯ РАБОТА

    ЗАЩИЩЕНА С ОЦЕНКОЙ

    РУКОВОДИТЕЛЬ

    Шишлаков В.Ф.







    ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

    К КУРСОВОЙ РАБОТЕ

    ПО ДИСЦИПЛИНЕ: Проектирование электронных усилительных устройств

    систем автоматического управления.


    Работу выполнил




    Студент группы 3821К

    Дворянков М.В.

    Санкт-Петербург

    2010

    СОДЕРЖАНИЕ

    1. Техническое задание

    3

    2. Расчёт оконечного каскада усиления, работающего в классе В

    4

    2.1 Выбор транзисторов мощного каскада усиления

    4

    2.2. Расчёт площади теплоотвода и числа параллельно включаемых транзисторов

    5

    2.3. Расчёт величин сопротивлений уравнительных резисторов

    12

    2.4. Расчёт термостабилизирующих резисторов выходного каскада

    13

    3. Расчёт предварительных каскадов усиления

    18

    3.1 Выбор транзисторов предварительных каскадов усиления

    18

    3.2 Расчёт сопротивлений резисторов промежуточных каскадов усиления

    19

    4. Расчёт внешних цепей усилителя

    23

    4.1 Расчёт коэффициента усиления охватываемой части усилителя и коэффициента передачи цепи отрицательной обратной связи

    23

    4.2 Расчёт параметров внешних цепей усилителя с параллельной отрицательной обратной связью по напряжению

    26

    4.3 Расчёт требуемой точности и выбор типа резисторов

    31

    Список литературы

    33


    1. ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ
    Проектируемый усилитель предназначен для работы в составе системы автоматического управления. При этом его функции заключаются в выполнении операции суммирования сигнала входного датчика, сигналов главной и корректирующей обратных связей системы управления и усиления сигнала рассогласования по величине и мощности.

    Исходными данными для проектирования усилителя являются:

    1) параметры и характеристики нагрузки:

    активное сопротивление Rн = 5 Ом

    ток нагрузки Iн = 2 А

    2) Данные источников входных сигналов:

    Rc1 = 0,1 Ом

    Rc2 = 0,1 Ом

    Rc3 = 0,1 Ом

    3) Показатели качества усилителя:

    Коэффициенты передачи по входам:

    1 - 50

    2 - 50

    3 - 5

    Входные сопротивления:

    Rвх1 = 50 кОм

    Rвх2 = 10 кОм

    Rвх3 = 20 кОм

    4) Схема включения транзисторов в выходном каскаде: ОК, ОК

    5) Индуктивность нагрузки (Lн, Гн) отсутствует.

    Максимально возможное напряжение (ЭДС): 30 В

    Частотный диапазон входных сигналов: от 0 до 10000 Гц

    Погрешность реализации коэффициента усиления: 0,1

    Время безотказной работы: 5000 ч.
    При конструировании должны быть обеспечены возможно меньшие массогабаритные показатели; усилитель монтируется на плате; соединения с источниками питания, входными сигналами, нагрузкой и т.д. осуществляются с помощью разъёма.

    2. РАСЧЁТ ОКОНЕЧНОГО КАСКАДА УСИЛЕНИЯ,

    РАБОТАЮЩЕГО В КЛАССЕ В
    2.1 Выбор транзисторов мощного каскада усиления
    Выбираем универсальные, низкочастотные и мощные транзисторы (биполярные)
    ; ;


    В соответствии с рядом номинальных напряжений полученное значение округляем до


    Таким образом, из справочных данных выбираем транзисторы КТ816А и КТ817А, удовлетворяющие условиям, паспортные данные транзисторов приведены в таблице 1

    Таблица 1

    Паспортные данные транзистора



    Параметры

    Единица

    измерения

    Марки транзисторов и тип их проводимости

    КТ816А (p-n-p)

    КТ817А (n-p-n)

    Uкэ.доп

    В

    40

    50

    Uкэ.нас (при Iк=3А, Iб=0,3А)

    В

    1

    1

    Uбэ.доп

    В

    5

    5

    Uбэ.нас (при Iк=3А, Iб=0,3А)

    В

    1,5

    1,5

    Iк.доп

    А

    3

    3

    Iб.доп

    А

    0,5

    0,5

    Iкб0

    мА

    0,1

    0,1

    Iэ0

    мА

    -

    -

    Pк.доп

    Вт

    1

    1



    -

    20

    20



    -

    -

    -

    Rп.к.

    ˚С/Вт

    5

    5

    Rк.с.

    ˚С/Вт

    95

    95

    Т˚п.доп

    ˚С

    150

    150

    ƒгр

    кГц

    3000

    3000

    Q1

    см²

    0,858

    0,858

    m

    г

    0,7

    0,7


    2.2. Расчёт площади теплоотвода и числа параллельно включаемых транзисторов
    Рассмотрим расчёт площади радиатора в виде плоской пластины и числа параллельно включенных транзисторов для следующих исходных данных:

    Pкmax = 6 Вт

    транзисторы марки КТ816А (КТ817А)

    Т˚п.доп = 150 ˚С

    Кт = 0,0015 Вт/см²· град

    Rкт = 0,5 ˚С/Вт

    Rкс = 95 ˚С/Вт

    Т˚с.в. = 60 ˚С

    Rпк = 5 ˚С/Вт

    Кз = 0,8
    Определяем область допустимых значений:


    т.е. 10>N>1.

    Результаты расчётов QтN(N) и Qг(N) в виде графиков показаны на рис.2.1, из которого следует, что Nopt 9. Полученное значение Nopt необходимо округлить до ближайшего целого либо в меньшую сторону. При округлении в большую сторону следует учитывать, что площадь радиатора будет соответственно равна Qг, так как Qг>QтN. Поэтому целе-сообразно округлить значение Nopt в большую сторону, приняв Nopt = 9. При этом площадь плоского радиатора и каждый из параллельно включенных транзисторов будет рассеивать 0,7 Вт.


    Рис. 2.1

    Требующееся значение теплового сопротивления для рассматриваемого типа транзисторов:




    4,778


    ,

    где - поверхность, занимаемая одним прибором = 0,858(см²)





































    Исходя из изложенных выше рекомендаций, учитывая прежде всего уменьшение числа параллельно включенных транзисторов и относительное изменение площади теплоотвода, окончательно принимаем N=2, при котором площадь пластины QтN=77,016 см² и каждый из параллельно включенных транзисторов рассеивает мощность 2,5 Вт.
    Однако теплоотвод в виде пластины при необходимости рассеивания больших мощностей оказывается неприемлемым из-за существенных массогабаритных показателей. Поэтому для улучшения конструктивных свойств теплоотвода удобно увеличивать его поверхность за счет ребер. Наиболее простым в изготовлении является теплоотвод, устройство которого показано на рис. 2.2



    Применение теплоотвода в форме куба с профрезерованными ребрами позволяет существенно уменьшить размеры основания радиатора. В этом случае площадь основания теплоотвода будет

    Проведём расчёт конструкции ребристого теплоотвода для следующих исходных данных:

    мощные транзисторы марки КТ816А (КТ817А), которые имеют площадь основания (габа- ритная площадь): ;

    рассеиваемая транзистором мощность: ;

    тепловое сопротивление между корпусом транзистора и теплоотводом: ;

    тепловое сопротивление переход-корпус ;

    допустимая температура перехода ;

    число параллельно включённых транзисторов: ;

    площадь основания плоского радиатора QтN=77,016 см² была определена в предыдущем примере. Из рекомендаций, приведённых выше, принимаем площадь основания ребристого радиатора .

    Возможны два инженерных решения по конструированию радиатора:

    - размещение нескольких (в рассматриваемом случае двух) параллельно включаемых транзисторов на одном радиаторе;

    - размещение каждого из параллельно включаемых транзисторов на отдельном радиаторе. При этом полученную площадь основания, так же как и рассеиваемую мощность, следует разделить на число параллельно включаемых транзисторов.

    2.2.1 Расчёт конструкции теплоотвода для размещения двух транзисторов
    Рассмотрим оба варианта, чтобы были понятны их достоинства и недостатки. В начале проведём расчёт конструкции теплоотвода для размещения двух транзисторов.
    1. Определяем тепловой коэффициент проектируемого радиатора:


    2. В качестве исходного материала выбираем алюминий, имеющий теплопроводность
    3. Исходя из площади основания теплоотвода , полученной для нескольких параллельно включенных транзисторов, задаёмся размерами основания: длиной ; шириной и толщиной основания .
    4. Поскольку транзисторы марки КТ816А (КТ817А) имеют основание в виде прямоугольника, то для проведения дальнейших расчётов находим радиус эквивалентной окружности:


    Затем определяем коэффициенты:




    где - радиус эквивалентной окружности транзистора

    5. По полученным значениям и из таблицы определяем критерий
    6. Затем находим значение коэффициента теплоотдачи поверхности радиатора


    7. После определения находим значение коэффициента :


    8. По известным и из графиков определяем величину .

    9. Далее определяем величину перегрева радиатора в области монтажа транзистора


    10. Полученные в предыдущих пунктах расчёта значения величин и позволяют рассчитать среднеповерхностный перегрев радиатора



    и максимальную температуру теплоотвода



    11. Используя значение и таблицу, определяем коэффициент
    12. Затем вычисляем коэффициенты и (для неокрашенного радиатора:

    ; ):




    13. Далее определяем суммарный коэффициент


    а затем эффективный коэффициент теплоотдачи ребристой поверхности радиатора



    14. По найденному значению определим площадь ребристой поверхности радиатора






    Определим число рёбер , приняв и :


    15. В заключение расчёта конструкции радиатора определим высоту рёбер


      1   2   3   4


    написать администратору сайта