Курсовое проектирование Деталей машин. Привод электролебедки. КП_Детали_Машин(мое). Курсовой проект по деталям машин является первой конструкторской документацией работой, в результате которой студент приобретает навыки и знания правил, норм и методов конструирования.

• Название: Курсовой проект по деталям машин является первой конструкторской документацией работой, в результате которой студент приобретает навыки и знания правил, норм и методов конструирования.
• Анкор: Курсовое проектирование Деталей машин. Привод электролебедки
• Дата: 24.11.2021
• Размер: 0.88 Mb.
• Имя файла: КП_Детали_Машин(мое).doc
• Тип: Курсовой проект; #280604
• страница: 8 из 10

6.2. Определение консольных сил

В проектируемом приводе конструируем плоскоременную передачу, опреде – ляющую консольную нагрузку на выходном конце вала. Кроме того, консоль- ная нагрузка вызывается муфтой, соединяющей редуктор со шкивом.

Значение консольных сил определяем по таблице 6.2.

Таблица 6.2 – Консольные силы

Вид открытой передачи	Характер силы по направлению	Значение силы, Н
		на червяке	на колесе
Клиноременная	Радиальная
Муфта	Радиальная	На тихоходном валу

7. Проектный расчет валов

Ступень вала и ее размеры d; l		Червячный вал мм	Червячное колесо мм
1-я Под элемент открытой передачи или полумуфту	d1	20	52
	l1	30	80
2-я под уплотнение крышки с отверстием и подшипник	d2	25	60
	l2	50	120
3-я Под шестерню	d3	35	70
	l3	35	95
4-я под подшипник	d4	20	60
	l4	25	36

8. Расчётная схема валов червячного редуктора

8.1 Определяем реакции в опорах подшипников

Построение эпюр изгибающих и крутящих моментов на быстроходном валу

Дано: F_t1=700Н; F_r1=1075.2Н; F_a1=2954.2Н; F_оп=200.3Н; d₁=0.06м;

l_Б=0.210м; l_оп=0.07м.

1. Вертикальная плоскость

а) Определяем опорные реакции, Н:

-F_оп(l_оп ) + R_aу(l_Б) + F_r1 ^. (l_Б/2) - F_а1(d₁/2) = 0; (8.1)



-F_оп(l_оп+l_б) -F_r1 ^. (l_Б/2) - F_а1(d₁/2) + R_By(l_Б) = 0; (8.2)



Проверка: -F_оп - R_Ay -F_r1 + R_By = 0; (8.3)

-200.3+48.8-1075.2+1226.7 = 0.

б) Строим эпюры изгибающих моментов относительно оси x в характерных сечениях 1…4 Н ^. м, (см. рис. 8.1):

М_х1 = 0; М_х2 = R_ay ^. l_б/2 = 5.124 Н ^. м - слева;

М_х2 = 93,75 Н ^. м - справа;

М_x3 = -F_опl_оп=-14,021H ^. м;

2. Горизонтальная плоскость

а) Определяем опорные реакции, Н:

R_aх(l_Б) - F_t1 ^. (l_Б/2) = 0; (8.4)

R_ax=350H;

F_t1 ^. (l_Б/2) + R_Bx(l_Б) = 0; (8.5)



Проверка: -R_Ax + F_t1 + R_Bx = 0;

-350+700-350 = 0.

б) Строим эпюры изгибающих моментов относительно оси x в характерных сечениях 1…4 Н ^. м:

М_y1 = 0; М_y2 =-36,75 Н ^. м;

М_y3 = 0.

3. Строим эпюру крутящих моментов, Н ^. м;

. (8.6)

4. Определяем суммарные радиальные реакции, Н;

(8.7)

(8.8)

5. Определяем суммарные изгибающие моменты в наиболее нагруженных сечениях, Н ^. м

(8.9)

(8.10)