Расчет котла ПП 3950-13,5-545. Каргиева. курсовая. Курсовой проект по дисциплине котельные установки и парогенераторы
 Скачать 1.75 Mb.
|
Воздушный трактОпределяем площади поперечного сечения воздуховода, м2, для двух характерных значений скоростей движения воздуха 8 и 12 м/с по формуле:   – средняя максимальная температура воздуха наиболее теплого месяца,  , примем равной 30 ; – необходимое количество воздуха, подаваемого на горение, м3/ м3 – скорость движения воздуха м/с.   – площадь поперечного сечения воздуховода.Определяем действительную скорость движения воздуха, м/с, в воздуховодах:   Рассчитываем потери напора в воздуховоде на трение, Па, по формуле:  где λ – коэффициент сопротивления трения (для металлических каналов равен 0,02; для кирпичных или бетонных каналов при dэкв  0,9 м – λ = 0,03, а при dэкв <0,9 м – λ = 0,04); – длина воздуховода от всасывающего патрубка до котла, м; wв.д– действительная скорость движения воздуха по каналу, м/с;  – плотность воздуха, определяемая по формуле  = 1,165, кг/м3; d – внутренний диаметр канала (для прямоугольных каналов принимается эквивалентный диаметр dэкв =2 a b/ (a+ b) = 7 м, где aи b – размеры сторон прямоугольного сечения, м).  Рассчитываем потери напора в местных сопротивлениях, Па, воздуховода (повороты, разветвления, изменения сечения, шиберы) по формуле:   -сумма коэффициентов местных сопротивлений, примем равным 1. Определяем полные потери напора, Па, в воздушном тракте котла:   – потери напора в воздушном тракте котельного агрегата, Па.  Действительный расход воздуха, м3/с, проходящий через дутьевой вентилятор, определяется из выражения:  где  – коэффициент избытка воздуха в топке (принимается из теплового расчета котельного агрегата);  – присосы воздуха в топке и системе пылеприготовления при сжигании угольной пыли, с учетом газоплотности котла равны 0;  – коэффициент запаса по производительности. ( = 1,05). Расчетное полное давление, Па, которое должен развивать вентилятор, определяется по формуле:   – коэффициент запаса по напору. Примем равным 1,1. При выборе дутьевой установки ее расчетное полное давление, Hр.в, необходимо привести к условиям, для которых составлена характеристика вентилятора:   – температура, для которого составлена характеристика вентилятора, . Расчетная мощность электродвигателя, кВт, для привода вентилятора определяется по формуле:   – КПД электродвигателя, принимается равным из диапазона 0,8 – 0,9; – коэффициент запаса по мощности. Выбор дутьевого вентилятора осуществляется по расходу воздуха, проходящего через вентилятор (по производительности), и по необходимой величине напора. Для нашего случая выбирается вентилятор центробежный двухстороннего всасывания типа ВДНх2. Вентиляторы типа ВДНх2 предназначены для подачи воздуха в топки котлов, работающих под наддувом. Высоконапорность вентиляторов позволяет преодолевать полные сопротивления газовоздушных трактов наддувных котлов. Основными узлами вентилятора являются: рабочее колесо, ходовая часть, улитка, два всасывающих кармана (левый и правый), подставки и опоры. Рабочее колесо вентилятора представляет собой сварную конструкцию, состоящую из крыльчатки и ступицы. Крыльчатка состоит из 32 пустотелых, профилированных загнутых назад лопаток (16×2) расположенных между основным (коренным) и двумя коническими (покрывающими) дисками. Для обеспечения прочности и жесткости внутри лопаток ввариваются ребра. Основной и конические диски выполнены переменного сечения точением. Ступица, выполненная из стального литья, крепится к основному диску крыльчатки с болтовым соединением, что обеспечивает возможность демонтажа крыльчатки с вала вместе со ступицей или без нее. Ходовая часть состоит из: цельнокованого вала; двух разъемных чугунных корпусов подшипников; двух подшипников скольжения, выполненных в сферических самоустанавливающихся опорах; и двухвенцовой зубчатой муфты, соединяющей вал машины с валом понижающего редуктора приводной турбины. Корпуса подшипников монтируются на подставках, которые крепятся к общему фундаменту фундаментными болтами. В корпусах подшипников имеется полость, заполняемая маслом. Смазка подшипников ходовой части - жидкая, циркуляционная под давлением, осуществляется от маслосистемы приводной турбины и редуктора. Средняя потребность в смазке одного подшипника составляет 45 л/мин при давлении 1,5 кгс/см2. Перед запуском вентилятора необходимо обеспечить подачу масла под давлением в корпуса подшипников. При понижении давления в маслосистеме до 0,3 кгс/см2 вентилятор должен быть остановлен. Охлаждение масла в корпусах подшипников не предусматривается. Допустимая установившаяся температура вкладышей подшипников скольжения ходовой части не должна превышать 70° С. Для смазки подшипников применяется масло турбинное Т30 (ГОСТ 32-74). Улитка и всасывающие карманы вентилятора выполняются сварными из листовой и профильной стали. Для создания необходимой жесткости торцевые стенки улитки и всасывающих карманов усиливаются оребреняем из швеллеров и полос. Всасывающие карманы привариваются к торцевым стенкам улитки. Во всасывающих карманах и в боковой стенке нагнетательного воздуховода (в удобном для эксплуатации месте) имеются лазы, обеспечивающие возможность технического осмотра проточной части вентилятора при кратковременных остановах. Для выема ротора на улитке и всасывающих карманах предусматриваются съемные части, разъем которых осуществляется в одной плоскости. Основные характеристики вентилятора представлены в таблице 9: Таблица 9 Основные характеристики вентилятора
ЗаключениеТаким образом, в настоящем курсовом проекте был произведен расчет котельного агрегата ТГМП-1202(Пп-3950-25-545 ГМ), работающего на мазуте (основное топливо) и природном газе (резервное топливо). Был рассчитан полный расход топлива равный 70 м3/с. Расчет топочной камеры выполнялся поверочным методом, в результате которого были найдены тепловосприятие экранов топки равное 16670,1 кДж/кг, а также температура газов на выходе из топки равная 1433,3 .  Из расчета пароперегревателя мы установили температуру продуктов сгорания на выходе из пароперегревательного участка, которая составила 958℃. Также был рассчитан экономайзер и воздухоподогреватель. Были определены тепловосприятие каждого из них. Далее был составлен прямой баланс котла, в результате которого мы получили относительную невязку теплового баланса равную 0,5%. Полученное значение свидетельствует о верном выполнении теплового расчета котельного агрегата. В ходе аэродинамического расчета, состоящего из расчета газового тракта и расчета воздушного тракта, по найденным значениям производительности и давления был выбран типоразмер дутьевого вентилятора ВДНх2. ПриложенияПриложение 1  Приложение 2  Приложение 3  Приложение 4  Приложение 5 Динамический напор,  , мм. вод. ст. при 760 мм. рт. ст Приложение 6  Приложение 7 Значение поправочных коэффициентов к определению коэффициента сопротивления коридорных гладкотрубных пучков при поперечном омывании  Приложение 8  Список литературыБлинов Е.А., Котельные установки и парогенераторы. Методические указания для курсового проекта, СЗТУ, СПб, 2004, 37с. Бойко Е.А., Охорзина Т.А., Котельные установки и парогенераторы (Конструкционные характеристики энергетических котельных агрегатов), КГТУ, г. Красноярск. Бойко Е.А. и др.,Котельные установки и парогенераторы (учебно-методическое обеспечение самостоятельной работы студентов (курсовое проектирование)):Учебное пособие/Е.А.Бойко,Т.И.Охорзина,П.В.Шимшарев,Л.Н.Подборский.Красноярск:СФУ,2008. Кузнецов Н.В. и др., Тепловой расчёт котельных агрегатов (Нормативный метод), «Энергия», М., 1973. Липов Ю.М. и др, Компановка и тепловой расчет парового котла:Учеб.пособие для вузов/Ю.М.Липов,Ю.Ф.Самойлов,Т.В.Виленмкий.-М.:Энергоатомиздат,1998.-208с.: ил. Аэродинамический расчет газовоздушного тракта котла: методические указания/Сост.А.Н. Хуторной, С.В. Хон.-Томск:Изд-во Том.гос.архит.строит.ун-та,2010. Тепломеханическое оборудование тепловых электростанций.-М:Энергия,1978.-272с.,ил. Тепловой расчёт котлов (нормативный метод). Издание третье, переработанное и дополненное, НПО ЦКТИ, СПб, 1998, 256 стр. Санкт-Петербург 2021 |
м2