Релейная защита. Курсовая работа. Курсовой проект по дисциплине Микропроцессорные устройства релейной защиты и противоаварийной автоматики
![]()
|
4 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СРАБАТЫВАНИЯ УСТРОЙСТВА АВР СЕКЦИОННОГО ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ QBНапряжение срабатывания минимального пускового органа устройства АВР ![]() ![]() ![]() ![]() В качестве напряжения срабатывания минимального пускового органа устройства АВР выбирается меньшее значение ![]() Выбираем выдержку времени ![]() Ток срабатывания минимального реле тока, включенного на ток трансформатора Т1. Такое реле предусматривается в пусковом органе для предотвращения ложного срабатывания устройства АВР при неисправностях трансформатора напряжения (ТН). Ток срабатывания реле: ![]() ![]() Напряжение срабатывания максимального реле напряжения, контролирующего наличие напряжения на резервном источнике ![]() ![]() Продолжительность воздействия на включение секционного выключателя QB ![]() 5 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СРАБАТЫВАНИЯ ЗАЩИТ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯНа асинхронных электродвигателях напряжением выше 1000 В устанавливают защиту от следующих видов повреждений и ненормальных режимов: многофазных КЗ в обмотке статора и на ее выводах; замыканий на землю в обмотке статора; токов перегрузки; потери питания. Защиту от многофазных замыканий устанавливают на всех ЭД, она действует на отключение ЭД. 5.1 Защита от междуфазных КЗСогласно ПУЭ [1] для ЭД мощностью менее 2 МВт должна быть обязательно предусмотрена однорелейная токовая отсечка, защищающая от многофазных замыканий. В устройствах «Сириус – Д» предусмотрено необходимое количество цифровых реле максимального тока для каждой фазы, поэтому применение предусмотренной в ПУЭ [1] отсечки в виде однорелейной схемы нецелесообразно. 5.1.1 Токовая отсечка без выдержки времениНоминальный ток ЭД ![]() По номинальному току ЭД выбираем ТТ типа ТОЛ-СЭЩ-10-200/5 с коэффициентом трансформации KI=200/5. При кратности тока 17 и максимальном сопротивлении токовых цепей не более 0,5 Ом ТТ этого типа имеет погрешность не более 10 %. Указанная кратность тока соответствует току в первичной обмотке 3400 А (17·200 А). Для оценки пригодности выбранного ТТ по погрешности, соответствующей предельной кратности тока необходимо знать максимальный бросок пускового тока ЭД. Максимальный бросок пускового тока с учетом апериодической составляющей ![]() Уставку срабатывания ТО IТО следует выбирать такой, чтобы выполнялось соотношение ![]() Выбираем уставку срабатывания алгоритма ТО равной ![]() Проверим выбранный ТТ на соблюдение требования, установленного в п. 3.2.29 ПУЭ [1] ![]() Выбранный ТТ соответствует требованиям, изложенным в ПУЭ [1]. Коэффициент чувствительности защиты ![]() ![]() Поскольку коэффициент чувствительности ТО больше 2, нет необходимости применять дополнительно дифференциальную защиту для защиты данного ЭД от междуфазных КЗ. Защита от междуфазных КЗ работает без выдержки времени, как и ТО. 5.1.2 Защита от однофазных замыканий обмотки статора на землюДля контроля тока I0 в схемах защиты используют специальные ТТ нулевой последовательности – ТТНП. В схеме применен ТТНП типа ТЗР, имеющий коэффициент трансформации ![]() Определим емкостный ток защищаемого ЭД для оценки полученных результатов двумя способами. Для асинхронного ЭД с номинальным напряжением 6 кВ ![]() ![]() Более точно емкостный ток ЭД можно определить по формуле ![]() ![]() Сравнивая результаты, вычислений ![]() Емкостный ток кабельной линии W4, соединяющей ЭД с ячейкой ![]() Уставку срабатывания защиты ЭД от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ) по току нулевой последовательности, определяем по соотношению ![]() Суммарный емкостный ток линий ![]() Коэффициент чувствительности защиты от ОЗЗ по току нулевой последовательности ![]() Ток во вторичной обмотке ТТНП, к которой подключены входные цепи цифровых устройств защиты, определяем по формуле ![]() Для повышения стабильности срабатывания защиты принимаем выдержку времени первой ступени защиты от замыканий на землю равной 0,1 с. 5.1.3 Защита от перегрузкиДля защиты ЭД от перегрузки в цифровых устройствах релейной защиты используют третью ступень МТЗ, обеспечивающую контроль тока в двух или трех фазах. Рассчитаем ток срабатывания первой ступени защиты (первичные значения), который должен быть отстроен от пускового тока ЭД ![]() Для отстройки от бросков пускового тока электродвигателя принимаем ![]() При таком значении выдержки времени будет исключено неправильное действие защиты при подпитке точки КЗ на шинах или присоединениях питающей сети. Вторая ступень рассматриваемой защиты имеет инверсную характеристику и действует на отключение электродвигателя. Время срабатывания защиты определяем по формуле, учитывающей тепловую постоянную времени А охлаждения статора защищаемого ЭД ![]() Тепловую постоянную времени А охлаждения статора защищаемого ЭД найдем по формуле ![]() Эта формула позволяет оценить минимально допустимое значение постоянной времени охлаждения статора в тех случаях, когда известны значения кратности тока и допустимого времени работы ЭД при этой кратности тока. Серийные двигатели общего назначения отечественного производства изготавливают в соответствии с требованиями ГОСТ Р 52776‒2007 (введен 1 января 2008 г.), согласно которым трехфазные двигатели переменного тока мощностью не менее 0,55 кВт с косвенным охлаждением обмоток статора должны выдерживать ток, равный 1,5 номинального тока, в течение 2 мин. Серийные двигатели общего назначения отечественного производства, изготовленные до 1 июля 2010 г., как правило, соответствуют требованиям ГОСТ 183‒74 [12]. В ГОСТ 183‒74 также указано приведенное выше требование. Это позволяет определить постоянную времени А ![]() В зависимости от типа и мощности защищаемого ЭД значение А может находиться в диапазоне от 60 до 300 с. Время срабатывания защиты ![]() Ток срабатывания второй ступени защиты от симметричных перегрузок определяем по формуле: ![]() Третья ступень защиты имеет независимую характеристику срабатывания и действует на сигнализацию, т.е. рассчитана для применения на объектах с дежурным персоналом. Ток срабатывания третьей ступени находим по формуле ![]() Если двигатель работает без технологических перегрузок, то время срабатывания этой ступени ![]() Если же для приводимого электродвигателем механизма характерно наличие технологических перегрузок, то время срабатывания этой ступени выбирают таким, чтобы оно превышало время технологической перегрузки. Но и в этом случае оно не может быть меньше времени пуска электродвигателя. Принимаем время срабатывания третьей ступени равным ![]() 5.1.4 Защита минимального напряженияЗащита минимального напряжения (ЗМН) обеспечивает отключение электродвигателей неответственных механизмов. Отключение таких ЭД необходимо для обеспечения самозапуска ЭД ответственных механизмов и создания условий для быстрого восстановления напряжения после отключения КЗ. Выдержки времени ЗМН выбирают в диапазоне от 0,5 до 1,5 с, т.е. больше времени действия быстродействующих защит от многофазных КЗ. Уставку ЗМН по напряжению выбирают, как правило, не выше 70% номинального напряжения. Вторая ступень алгоритма ЗМН предназначена для отключения всех электродвигателей при длительном исчезновении напряжения по условиям технологического процесса и техники безопасности. Напряжение срабатывания второй ступени выбирают из диапазона ![]() Уставка по времени срабатывания защиты выбирается в зависимости от скорости затормаживания основных АД, что позволяет осуществить последовательный запуск механизмов при невозможности их одновременного пуска. Если присоединенные массы на валу АД значительны и электродвигатели затормаживаются медленно, то время срабатывания защиты выбирают из диапазона ![]() Если электродвигатели затормаживаются быстро, то уставку защиты по времени выбирают менее 6 с. Уставку по времени срабатывания защиты принимаем 6 с. 6 ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА![]() Рисунок 6.1 – Тормозная характеристика дифференциальной защиты трансформатора Т1 ![]() Рисунок 6.2 – Схема подключения Sepam Т87 ![]() Рисунок 6.3 – Схема подключения БМРЗ-101-Д-КЛ-01 ![]() Рисунок 6.4 – Схема подключения внешних цепей к устройству «Сириус-Д» СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫПравила устройства электроустановок. 7 изд. – М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2015. Скрипко В. К. Выбор электрооборудования и релейной защиты внутризаводского электроснабжения промышленных предприятий: Учебное пособие. – Омск: ОмГТУ, 2000 г. – 80 с. Справочник по проектированию электрических сетей / Под редакцией Д.Л. Файбисовича. – М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2009. Справочник по проектированию электроснабжения./Под ред. Ю.Г.Барыбина и др.-М.: Энергоатомиздат, 1990. – 576 с. Руководящие указания по релейной защите. Вып.12. Токовая защита нулевой последовательности от замыканий на землю линий 110-500 кВ. Расчеты. – М.: Энергия, 1980. – 88 с. Захаров О.Г. Цифровые устройства релейной защиты электродвигателей. Алгоритмы и уставки (Часть 1). – М.: НТФ «Энергопрогресс», 2012. – 82 с. Захаров О.Г. Цифровые устройства релейной защиты электродвигателей. Алгоритмы и уставки (Часть 2). – М.: НТФ «Энергопрогресс», 2013. – 82 с. Техническая коллекция SchneiderElectric «Методика расчета уставок дифференциальной защиты трансформаторов (Sepam T87). Выпуск № 9», - ПЭИпк, 2007 г. Защита электрических сетей. Sepam серии 80. Установка, применение, ввод в эксплуатацию и обслуживание. Руководство по эксплуатации. 2005 г. Блок микропроцессорный релейной защиты БМРЗ-101-Д-КЛ-01. Руководство по эксплуатации (Часть 2). ДИВГ.648228.014 - 00.01 РЭ1 // НТЦ «Механотроника», СПб, 2014 г. ЗАО «Радиус Автоматика». Микропроцессорное устройство защиты электродвигателя «Сириус – Д». Руководство по эксплуатации, паспорт. – М, 2005 г. |