Релейная защита. Курсовая работа. Курсовой проект по дисциплине Микропроцессорные устройства релейной защиты и противоаварийной автоматики
 Скачать 1.98 Mb.
|
1.4 Выбор трансформаторов напряжения (ТН)Таблица 1.3 –Приборы вторичной нагрузки ТН
ПСЧ-4ТМ.05Д – двунаправленный счетчик для учета активной и реактивной энергии прямого и обратного направления (в том числе и с учетом потерь), ведения массивов профиля мощности нагрузки с программируемым временем интегрирования (в том числе и с учетом потерь), фиксации максимумов мощности, измерения параметров трехфазной сети и параметров качества электроэнергии. Для выполнения этих условий намечаем к установке пятистержневой, трехобмоточный трансформатор напряжения типа НАЛИ-СЭЩ-6 УХЛ2 со следующими параметрами: номинальное напряжение обмоток, В: первичной – 6000; вторичной основной – 100; вторичной дополнительной – 100/3; номинальная мощность в классе точности 0,5 – 100 ВА;7 схема соединения обмоток – Y0/Y0/Δ-0. Так как полная мощность нагрузки меньше номинальной в заданном классе точности  Данный трансформатор напряжения удовлетворяет условиям выбора и принимается к установке. 2 РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА ТРАНСФОРМАТОРА Т12.1 Расчет параметров срабатывания дифференциальной защиты трансформатора Т12.1.1 Определение пригодности установленных трансформаторов токаПо условию выравнивания вторичных токов по величине  Номинальные токи силового трансформатора по формуле    Трансформаторы тока на стороне 110 кВ  , на стороне 6 кВ .  для ТТ стороны 110 кВ – условие соблюдено.  для ТТ стороны 6 кВ – условие соблюдено. По условию отстройки от броска тока намагничивания – для проверки пригодности ТТ по условию отстройки от броска тока намагничивания необходимо определить амплитудную величину броска тока намагничивания. Т.к. в паспортных данных на трансформатор не приведена величина броска тока намагничивания и не приведено сопротивление трансформатора при полном насыщении, то определяем сопротивление трансформатора при полном насыщении по приближенной формуле: для трансформаторов до 63 МВА  Определяем относительное индуктивное сопротивление прямой последовательности контура включения, предварительно приведя сопротивление линии электропередачи к базисным условиям  Сопротивление линии, пренебрегая активным сопротивлением, равно  Сопротивление контура включения  где  То же в именованных единицах  Амплитудное значение броска тока намагничивания определяем предварительно, приняв коэффициент А=0,39  С целью повышения надежности отстройки от броска тока намагничивания и согласно рекомендации [5] принимаем для трансформаторов с холоднокатаной сталью всех напряжений коэффициент А = 0,39, а для трансформаторов с горячекатаной сталью А = 0,25 или 0,06. Кратность тока по отношению к амплитудному значению номинального тока ТТ  Следовательно, по условию отстройки от броска тока намагничивания предельная кратность ТТ стороны 110 кВ должна быть:  Определяем предельную кратность ТТ при заданной нагрузке ТТ стороны 110 кВ     По кривым предельной кратности для ТТ типа ТВТ-110 для  определяем  Следовательно, требование отстройки от броска тока намагничивания выполняется. Т.к. ТТ и их вторичная нагрузка не ограничивают требование отстройки от броска тока намагничивания, то уточнение коэффициента А не требуется. Если для данного ТТ отсутствует кривая предельной кратности, но в технических данных приведены величина номинальной предельной кратности  для номинальной нагрузки и величины активного и индуктивного сопротивления вторичной обмотки ТТ, то фактическая предельная кратность определяется Для ТТ ТВТ-110 кВ   По условию отстройки от переходных режимов – приведенная предельная кратность ТТ для данного ТТ должна быть   Аналогично должны проверяться ТТ стороны 6 кВ (за исключением требования отстройки от тока намагничивания). Однако, учитывая небольшую вторичную нагрузку ТТ 10 кВ, пригодность ТТ будет обеспечена. 2.1.2 Проверка возможности использования самоадаптирующегося торможенияУсловием использования этого торможения является требование, чтобы амплитудное значение броска тока намагничивания было меньше 8-кратного номинального тока трансформатора    Следовательно, применяется традиционное торможение. 2.1.3 Определение минимального тока срабатывания   Полную погрешность ТТ для определенности для всех режимов будем принимать равной предельной допустимой, принятой в России ε = 0,1.  Принимаем к установке  2.1.4 Определение крутизны первого наклонного участка тормозной характеристики   Принимаем к установке  2.1.5 Точка изменения крутизны тормозной характеристики  Принимаем к установке  2.1.6 Определение крутизны второго наклонного участка тормозной характеристикиКрутизна второго наклонного участка тормозной характеристики (Id/It2) по рекомендации фирмы Schneider Electric принимается равной  Принимаем к установке  2.1.7 Определение тока срабатывания дифференциальной отсечкиОтстройка от броска тока намагничивания   Отстройка от максимального значения внешнего короткого замыкания – максимальное значение внешнего КЗ будет при 3-х фазном повреждении на стороне 6 кВ в режиме минимального сопротивления силового трансформатора. Наименьшее сопротивление трансформатора будет при отрицательном положении анцапф РПН  Для U=96,6 кВ   Результирующее сопротивление до места короткого замыкания  Ток короткого замыкания равен  что соответствует  Ток срабатывания дифференциальной отсечки   Принимаем к установке  Следует обратить внимание, что и при использовании самоадаптирующегося торможения необходимо ввести дифференциальную отсечку, т.к. если используется блокировка дифференциальной защиты при неисправности ТТ, то при срабатывании этой блокировки трансформатор остается без дифференциальной защиты. Активация дифференциальной отсечки позволяет сохранить хотя бы эту защиту в случае неисправности ТТ. 2.1.8 Уставки блокировок по второй и пятой гармоникамС поперечной блокировкой  С пофазной блокировкой  |