Курсавой проект —2. Курсовой проект по дисциплине Содержание и реконструкция мостов и тоннелей
 Скачать 1.05 Mb.
|
1.Описание конструкции мостового сооружения.1.1 Данные для выполнения проектаНомер варианта №23( 4-E-V) I. Основные характеристики конструкции
II. Дополнительные сведения: временная нагрузка, характеристики арматуры и бетона, дефекты главных балок
Примечания: 1. В скобках указаны номера балок - носителей дефектов. 2. В числителе - данные для крайних балок, в знаменателе - для промежуточных. III. Дополнительные сведения: дополнительная нагрузка от собственного веса, дефекты мостового полотна
2. Определение грузоподъемности сооружения.2.1 Определение предельного изгибающего момента несущего элемента пролетного строенияВ элементах пролетных строений из обычного железобетона, запроектированных по нор-мам, действующим до 1962 года, предельные по прочности изгибающие моменты в расчётном сечении при отсутствии данных об армировании (кроме типа арматуры) определяют по формуле  а по нормам, действующим с 1962 года, соответственно  где Миз – расчётный изгибающий момент в сечении по нормам года проектирования (табл. 4.1); Rа – расчётное сопротивление арматуры; Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению при расчетах по предельным состояниям первой группы (для класса арматуры АII – 265 Мпа с 1962 г.; для класса арматуры АIII – 340 Мпа с 1962 г.);  – допускаемое напряжение на растяжение (для класса арматуры АII – 122 Мпа до 1962 г.; для класса арматуры АIII – 147 Мпа до 1962 г.); mф – коэффициент, учитывающий дефекты, а в случае их отсутствия mф = 1,0; mар – коэффициент, учитывающий арочный эффект.Расчетное сопротивление арматуры Rа определяется по формуле  = 236.2где Rsn– нормативное сопротивление арматуры растяжению (для класса арматуры АII – 274 Мпа до 1962 г.; для класса арматуры АII – 294 Мпа с 1962 г.; для класса арматуры АIII – 362 Мпа до 1962 г.; для класса арматуры АIII – 391 Мпа с 1962 г.); s – коэффициент надежности по арматуре (для класса арматуры АII – 1,16; для класса арматуры АIII – 1,13). Коэффициент mф , учитывающий дефекты, определяется по формуле   - при учете коррозии арматуры  0,95- при учете обрыва стержней  =1-0/1=1- при учете погнутости стержней  - при учете дефектов сжатой зоны бетона  где δ – глубина коррозии стержня; d – диаметр арматуры (табл. 4.2); nобр – число оборванных стержней; nгн – число гнутых стержней; n – число стержней арматуры (табл. 4.2); l – стрела выгиба арматуры; А1 – фактическая площадь верха плиты балки с учетом дефекта (пролома); А – проектная площадь верха плиты балки. Таблица 4.1 Допускаемые значения изгибающих моментов в балках типовых пролетных строений
В монолитных мостах (типовой проект, вып. 56) к предельным изгибающим моментам вводят повышающий коэффициент условий работы mар (учитывающий арочный эффект), значения которого следующие: – при соотношении расчетной длины пролета к ширине моста ≥ 2/3 , но < 3/2 – 1,25; – при соотношении расчетной длины пролета к ширине моста < 2/3 –1,10. Таблица 4.2 Размеры плиты крайней балки и спецификация рабочей арматуры в балках типовых пролетных строений
Было определенно предельное изгибающего момента конструкции со значением 711 кН*м. Предельное значение по вып. 56 данного моста 528,3. Так как существует явные разрушение в пролетном строение моста из которых : - Коррозия арматуры в глубине 0, 4мм - Два погнутые арматуры в балке №3 с стрелой выгиба 15 мм - Разрушение плиты проезжей части на участке у балке №3 С учетом всех выясненных дефектов, вводим следующее решение для решение данных дефектов: - Принимать мероприятий для устранение коррозии - Принимать мероприятий для усиление балка №3 - Устранит разрушений часть плиты проезжей части | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
, мм 
