ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ. Л. Ю. Артемова проектирование оснований и фундаментов зданий и сооружений учебное пособие
 Скачать 0.9 Mb.
|
|
3.2.2. Расчет осадок оснований Расчет по деформациям сводится к определению вероятных осадок фундаментов. Для достижения этой цели действующие нормы [8, 9] рекомендуют использовать метод послойного суммирования, согласно которому осадку основания определяют от вертикального дополнительного давления p 0 , равного разности между средним давлением и вертикальными напряжениями от собственного веса грунта σ zg0 на уровне центра подошвы фундамента (рис. 3.2): = − σ 0 0 zg p p (3.11) Зная дополнительное давление, с помощью формулы (2.8) определяют его распределение в толще грунтового основания (см. рис. 3.2, кривая σ zg ) под центральной точкой подошвы фундамента. Сжимаемую толщу основания H c ограничивают глубиной, на которой вертикальные напряжения от действия дополнительного давления не превышают 20% от напряжений σ zg (см. рис. 3.2): σ ≤ ⋅ σ 0,2 zp zg (3.12) Рис. 3.2. Схема к расчету осадки методом послойного суммирования Если найденная по условию (3.12) нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта, модуль упругости которого E < 5 МПа, или такой слой залегает непосредственно под ней, то величину H c определяют из условия b p σ zg σ zp h i σ zpicp σ zpo =p o σ zgo σ zp σ zg d f z z i-1 z i с DL σ zp =0,2 ⋅σ zg σ zp,i σ zp,i-1 43 σ ≤ σ 0,1 zp zg (3.13) В выражениях (3.12, 3.13) напряжения σ zg определяют по формуле = ′ σ = γ + γ ∑ 1 , n zg f i i i d h (3.14) где γ' – удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента и h i – соответственно удельный веси толщина го слоя грунта количество слоев. Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных водно выше водоупора, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды. При определении σ zg в водоупорном слое следует учитывать давление столба воды, расположенного выше рассматриваемой глубины. Кроме аналитического метода, значение H c можно определить геометрическим способом. Для этого на эпюру вертикальных напряжений в равном масштабе накладывают вспомогательную эпюру напряжений от собственного веса грунта, значения которой вычисляют по формулам (3.12)–(3.16). Точка пересечения этих эпюр и будет нижней границей сжимаемой толщи грунта основания. При построении σ zp в пределах сжимаемой толщи основания последнюю разбивают на элементарные слои, высота которых не должна превышать 0,4 b, где b – ширина подошвы фундамента. Выполнение условия h i ≤ 0,4b обеспечивает требуемую точность расчета. Осадка одного элементарного слоя грунта определяется по формуле β = σ , , i zp icp i i S h E (3.15) а суммирование осадок всех элементарных слоев даст полную осадку фундамента в пределах сжимаемой толщи = σ = β ∑ , 1 n zp icp i i i h S E (3.16) В формулах (3.15) и (3.16) β – безразмерный коэффициент, равный среднее напряжение в м элементарном слое E i – модуль деформации го слоя грунта. 44 С помощью метода послойного суммирования можно определять осадку как центральной точки подошвы фундамента, таки любой точки в пределах или вне контура фундамента. Для этого используют метод угловых точек (см. раздел 2.3). Этот же метод позволяет учесть дополнительную осадку проектируемого фундамента от возможного влияния фундаментов рядом расположенных зданий. Пример 3.2. Требуется определить осадку ленточного фундамента шириной b = 1,8. Планировка срезкой. Глубина заложения подошвы м. Среднее давление по подошве фундамента примем МПа. Основание слагают следующие слои грунта первый – песок мелкий, пылеватый ( h 1 = 2,44 м, γ 1 = 19,2 кН/м 3 , E 1 = 20 МПа второй – суглинок ( h 2 = 2,16 м, γ 2 = 19,5 кН/м 3 , E 2 = 18 МПа третий – супесь ( h 3 = 2,88 м, γ 3 = 19,9 кН/м 3 , E 3 = 14 МПа четвертый – глинам кН/м 3 , E 4 = 17 МПа. Решение Принимаем толщину элементарного слоям, что отвечает условию h i ≤ 0,4b = 0,4·1,8 = 0,72 м. Для построения эпюры напряжений от собственного веса грунта воспользуемся формулой (3.14), а вспомогательной эпюры – выражением Вычисляем значения напряжений в соответствующих точках по направлению z (рис. 3.3). = 0 0, z σ = 0, zg ′ σ = 0; og = 1 1,72 z м, σ = ⋅ = 1,72 19,2 33,0 zg кН/м 2 = 0,033 МПа, ′ σ = ⋅ ≅ 0,2 0,033 0,007 zg МПа = 2 2,44 z м, σ = ⋅ = 2,44 19,2 46,85 zg кН/м 2 ≅ 0,047 МПа, ′ σ = ⋅ ≅ 0,2 0,047 0,01 zg МПа = 3 4,6 z м, σ = + ⋅ = 46,85 2,16 19,2 88,32 zg кН/м 2 ≅ 0,09 МПа, ′ σ = ⋅ ≅ 0,2 0,09 0,02 zg МПа = 4 7,48 z м, σ = + ⋅ = 88,32 2,88 19,9 145,63 zg кН/м 2 ≅ 0,15 МПа, ′ σ = ⋅ = 0,2 0,15 0,03 zg МПа 45 = 5 11,08 z м, σ = + ⋅ = 145,63 3,6 20,6 219,8 zg кН/м 2 ≅ 0,22 МПа, ′ σ = ⋅ = 0,2 0,22 0,044 zg МПа. По формуле (3.11) находим дополнительное вертикальное давление по подошве фундамента = − σ = − = 0 ,1 0,4 0,03 0,37 zg p p МПа. Результаты вычислений значений дополнительных вертикальных напряжений по формуле (2.19) в элементарных слоях от внешней нагрузки и осадок этих слоев по формуле (3.15) сводим в табл. 3.9. Согласно табл. 3.2, предельная допустимая осадка составляет S u = 10 см. Полученная осадка S = 6,4 см < S u = 10 см, следовательно, основное условие расчета по второй группе предельных состояний удовлетворяется. Эпюра напряжений от собственного веса грунта σ zg , вспомогательная эпюра ′ σ zg и эпюра дополнительных напряжений представлены на рис. 3.3, из которого видно, что нижней границей сжимаемой толщи является точка пересечения двух последних эпюр. Глубина сжимаемой толщи составляет H c = 9,3 м. Таблицам МПа σ , , zp МПа , i S м 0 0 1 0,37 – – 0,72 0,8 0,881 0,33 0,35 0,017 1,44 1,6 0,642 0,24 0,29 0,009 2,16 2,4 0,477 0,18 0,21 0,007 2,88 3,2 0,374 0,14 0,16 0,005 3,60 4,0 0,306 0,11 0,13 0,005 4,32 4,8 0,258 0,09 0,10 0,004 5,04 5,6 0,223 0,08 0,09 0,004 5,76 6,4 0,196 0,07 0,08 0,003 6,48 7,2 0,175 0,06 0,07 0,002 7,20 8,0 0,158 0,06 0,06 0,002 7,92 8,8 0,143 0,05 0,06 0,002 8,64 9,6 0,132 0,05 0,05 0,002 9,36 10,4 0,122 0,04 0,05 0,002 ∑ 0,064 Примечания 1. Расстояние z отсчитывается от подошвы фундамента. 2. Значения α определяются по табл. 2.2. 46 Рис. 3.3. К примеру 3.2 (размерность σ в МПа) 3.2.3. Проверка прочности слабого подстилающего слоя основания Если в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента залегает слой грунта (рис. 3.4), расчетное сопротивление которого меньше, чему несущего слоя, то размеры фундамента должны назначаться таким образом, чтобы обеспечивалось условие σ zg σ zp d f = 1,72 м H с =9,3 м B.S 0,04 0,05 0,05 0,06 0,06 0,07 0,08 0,09 0,11 0,14 0,18 0,24 0,33 0,37 ′ σ zg 0,04 0,047 0,09 0,15 0,22 2,44 м 2,16 м 2,88 м 3,6 м 0,72 1 2 3 4 5 FL DL м 47 σ + σ ≤ , zp zg z R (3.17) где σ zp и σ zg – см. рис. 3.2. Рис. 3.4. Схема фундамента со слабым подстилающим слоем (1) Расчетное сопротивление слабого грунта на глубине z определяется по формуле (3.3) для условного фундамента шириной b z : = + − 2 , z z b A a a (3.18) где = σ II ; z zp A N = − ( ) 2; a l b II N – вертикальная нагрузка, передаваемая фундаментом на основание l и b – соответственно длина и ширина проектируемого фундамента. При этом для квадратного фундамента = , z z b A для ленточного. ОСНОВНЫЕ ЭТАПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ Проектирование оснований и фундаментов сопряжено с решением двухосновных задач, первая из которых связана с обеспечением необходимой прочности и устойчивости сооружения, а вторая – с принятием наиболее экономичного конструктивного решения сточки зрения расхода материалов, объема и трудоемкости строительных работ. Процесс проектирования оснований и фундаментов по сути представляет выполнение в определенной последовательности конкретных видов работ. Краткое содержание основных из них представлено ниже. 1. Инженерно-геологические изыскания Для выяснения геологических условий строительной площадки собирают и анализируют информацию, используя для этого имеющиеся литературные источники, отчеты и архивные материалы специализированных организаций и прочие исследования, ранее проводившиеся в пределах территории строительства изучают рельеф строительной площадки и производят ее топографическую съемку с нанесением ситуации существующей застройки. Для выявления реального геологического строения осуществляют разведочные работы, которые реализуются в виде геологических профилей. При этом устанавливают уровень грунтовых води прогнозируют возможность его изменения в процессе эксплуатации сооружения исследуют агрессивность воды по отношению к материалу фундамента отбирают образцы грунта природного сложения ив полевых или лабораторных условиях определяют их физико-механические свойства. На основании проведенных работ дается общая оценка ин- женерно-геологических условий площадки строительства. Приведенный ниже пример такой оценки является лишь одной из ее составляющих. Пример 4.1. Требуется оценить геологические условия строительной площадки (рис. 4.1), данные о грунтах которой приведены в табл. 4.1, 4.2. 49 Рис. 4.1. Схема геологического разреза строительной площадки №1…4 – номер образца Решение Послойно определяем вид грунта, его состояние и свойства. Первый слой грунта (скважина №1, образец №1). По формуле (1.7) с использованием данных табл. 4.2 определяем число пластичности I p = 0. Следовательно, грунт песчаный. Содержание в грунте частиц размером 0,1 мм составляет 65% табл. 4.1), что меньше 75%, то есть согласно табл. 4.3 песок пыле- ватый. По формуле (1.3) определяем коэффициент пористости ( ) 25,3 1 0,155 1 0,6, 18,5 e = + − что по табл. 1.4 соответствует песку средней плотности. Таблица 4.1 Результаты рассева исследуемого грунта № скважины образца Глубина отбора образцам Содержание (%) частиц размером, мм 10–2 2–0,5 0,5–0,25 0,25–0,1 0,1–0,05 0,05–0,01 0,01–0,005 <0,005 1 1 2,0 2,5 19,5 25,0 18,0 22,0 10,5 1,5 1,0 2 4,0 – 3,5 12,5 34,0 26,0 9,0 13,0 2,0 2 3 6,0 – 4,0 12,0 68,5 12,0 1,5 1,5 0,5 4 8,0 – 0,1 0,4 0,4 9,0 2,5 6,0 81,6 №1 №2 150,30 146,95 145,35 143,15 139,65 150,10 146,73 145,65 143,05 139,25 №3 30,0 м №4 144,65 (WL) Скв. №1 150,30 Скв. №2 150,55 50 Таблица 4.2 Физико-механические свойства исследуемого грунта скважины образца Глубина отбора образцам Плотность, кН/м 3 Влажность, % k f , м m ν , МПа –1 Е, МПа твердых частиц естественная w w L р 1 2,0 25,3 18,5 15,5 0 0 6,5·10 –9 0,0502 13,0 2 4,0 27,9 19,3 16,2 18,5 14,0 2,4·10 –11 0,0495 18,0 2 3 6,0 26,9 19,9 21,0 0 0 7,0·10 –9 0,0296 35,0 4 8,0 28,1 20,1 26,0 34,0 22,0 2,0·10 –9 0,0198 По формуле (1.4) определяем степень влажности 0,155 25,1 0,64, 0,61 что по табл. 1.5 соответствует песку влажному. Таким образом, первый слой грунта состоит из песка пылевато- го, средней плотности, влажного. Результаты исследований свойств слоев 2…4 сведены в табл. 4.3. Общая оценка строительной площадки Согласно абсолютным отметкам (150,3 – 150,55; рис. 4.1) рельеф площадки ровный. Грунты имеют согласное слоистое залегание. Грунты каждого слоя могут служить естественным основанием. Таблица 4.3 Результаты исследования образцов грунта скважины образца Глубина отбора образцам Количество частиц e I L S r Вид грунта размер (мм 1 2,0 0 65,0 0,1 0,60 – Песок пылеватый, средней плотности, влажный 2 4,0 0,045 – 0,68 0,45 Супесь в пластичном состоянии 2 3 6,0 0 96,5 0,1 0,64 – Песок мелкий, средней плотности, насыщенный водой 4 8,0 0,12 – 0,76 0,33 Суглинок тугопластичный Примечание. Значения I L определены по формуле (1.8). 51 2. Оценка конструктивного решения проектируемого сооружения На этом этапе выясняют технические характеристики проектируемого сооружения (геометрические размеры, количество этажей, форма в плане, высота подвала, размеры и материал несущих и ограждающих конструкций, функциональное назначение, статическую схему, эксплуатационные характеристики и т.д. Оценивается чувствительность сооружения к возможным неравномерным осадкам. Степень чувствительности определяется в основном жесткостью сооружения в целом, а в некоторых случаях жесткостью отдельных его конструкций. По жесткости все сооружения подразделяют натри типа гибкие, абсолютно жесткие и обладающие конечной жесткостью. Гибкие сооружения следуют за перемещением оснований, при этом в случае возникновения неравномерных осадок в конструкциях таких сооружений не возникает значительных дополнительных усилий. К ним относят сооружения с цельнометаллическим каркасом, гибкие днища резервуаров, сооружения со статически определимой схемой несущих конструкций (эстакады с разрезными пролетными строениями, покрытия дороги аэродромов. Предельные деформации гибких сооружений назначают исходя из требований нормальной эксплуатации. В абсолютно жестких сооружениях при неравномерных осадках в конструкциях возникают дополнительные усилия, которые в большинстве случаев неопасны, потому что такие здания имеют значительный запас прочности. К ним относят дымовые трубы, водонапорные башни, опоры мостов и др. К сооружениям конечной жесткости относится большинство зданий и сооружений современного массового строительства. Вне- сущих конструкциях данного класса сооружений при неравномерных осадках возникают дополнительные усилия, которые необходимо учитывать при проектировании. Они чувствительны к неравномерным осадками, деформируясь вместе с основаниями, оказывают влияние на величину осадок и частично их выравнивают. В конструкциях происходит перераспределение напряжений и изменение усилий, действующих на основание. К этому типу относят здания и сооружения с несущими стенами и железобетонными перекрытиями, кирпичные, крупноблочные и крупнопанельные здания. В зависимости от жесткости и характера развития неравномерных осадок в сооружениях могут возникнуть следующие виды деформаций. Прогиб или выгиб связан с искривлением сооружений в результате неравномерной податливости основания (риса, б. Здание большой протяженности в зависимости от грунтовых условий на одном участке может получить прогиба на другом – выгиб. При прогибе наиболее опасная зона деформаций растяжения находится в нижней части сооружения при выгибе, наоборот, – в верхней части. а) б) Рис. 4.2. Формы деформаций сооружений Крен происходит относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести площади подошвы фундамента (рис. 4.2, в. Эти деформации наиболее опасны для внецентренно загруженных высоких зданий и сооружений (водонапорных башен, дымовых труби имеющих i u в) г) д 53 несимметричное напластование грунтов. В результате крена возникает дополнительный момент, способствующий, в свою очередь, дальнейшему нарастанию крена, что в конечном результате может привести к потере устойчивости сооружения и его опрокидыванию. Перекос (рис. 4.2, г) образуется при неравномерных осадках, происходящих на участках небольшой протяженности, при сохранении относительно вертикального положения конструкций. Кручение возникает при различных кренах сооружения по его длине или если крен развивается в разные стороны в двух соседних сечениях сооружения. При такой форме деформирования перераспределение усилий в конструкциях происходит как в вертикальной, таки горизонтальной плоскостях. Элементы перекрытий, например, могут испытывать изгиб или перемещение в горизонтальном направлении. Горизонтальные смещения (сдвиг) возможны в фундаментах, на которые передаются значительные горизонтальные усилия. Подобный вид деформации возникает в подпорных стенках (рис. 4.2, д, мостовых опорах и опорах распорных конструкций. 3. Сбор нагрузок на уровне спланированной отметки земли или подошвы фундамента [10] производится на основании статической расчетной схемы сооружения. При этом для каждой из групп предельных состояний с учетом соответствующих коэффициентов определяется самая невыгодная комбинация нагрузок, которая и будет исходной величиной для основного расчета. 4. Предварительный выбор вида и конструкции фундамента осуществляют на основании результатов пи. Здесь же определяют глубину заложения подошвы фундамента, которая должна назначаться с учетом назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий на его фундаменты глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений, а также глубины прокладки инженерных коммуникаций существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории инженерно-геологических условий площадки строительства (фи- зико-механических свойств грунтов, характера напластований, наличия слоев, склонных к скольжению, и пр гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения глубины сезонного промерзания грунтов. Следует отметить, что в результате промерзания в грунтах могут развиваться силы пучения, достигающие значительной величины. Однако не все грунты испытывают пучение при промерзании, поэтому различают пучинистоопасные и непучинистоопасные грунты. К пучи- нистоопасным грунтам относятся пылевато-глинистые грунты, атак- же мелкие и пылеватые пески. Пески средней крупности, крупные и гравелистые, а также гравий и скальные породы не являются пучини- стоопасными грунтами. Пучинистоопасные грунты не проявляют пучения при следующих условиях если уровень грунтовых вод находится ниже глубины промерзания не менее чем нам если глины и суглинки имеют твердое и полутвердое состояние, а супеси – твердое. Нормативная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (поданным наблюдений за период не менее 10 лет) на открытой, оголенной от снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод, расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов. Нормативную глубину сезонного промерзания грунта при отсутствии данных многолетних наблюдений следует определять на основе теплотехнических расчетов. Для районов, где глубина промерзания не превышает 2,5 м, ее нормативное значение допускается определять по формуле 0 , fn t d d M = (4.1) где M t – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму 55 в данном районе, принимаемых по нормам [3], а при их отсутствии для конкретного района строительства – по результатам наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях с районом строительства d 0 – величина, принимаемая для суглинков и глин – 0,23; супесей, песков мелких и пылеватых – 0,28; песков гра- велистых, крупных и средней крупности – 0,30; крупнообломочных грунтов – 0,34. Расчетная глубина сезонного промерзания грунта d f определяется по формуле , f h fn d k d = ⋅ (4.2) где d fn – нормативная глубина промерзания k h – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений – по табл. 4.4; для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений k h = = 1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой. Глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания должна назначаться для наружных фундаментов (от уровня планировки) по табл. 4.5; глубина заложения фундамента под внутренние стены отапливаемых зданий не зависит от глубины промерзания грунта и назначается не менее 0,5 мот уровня земли или пола подвала. Таблица 4.4 Значения коэффициента Особенности сооружения Коэффициент k h при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, Си более Без подвала с полами, устраиваемыми по грунту 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 на лагах по грунту 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 по утепленному цокольному перекрытию 1,0 1,0 0,9 0,8 0,7 С подвалом или техническим подпольем 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 56 Примечания. 1. Приведенные в таблице значения коэффициента k h относятся к фундаментам, у которых расстояние от внешней грани стены до края фундаментам если м, значения коэффициента k h повышают на 0,1, ноне более чем до значения k h = 1; при промежуточном значении значения коэффициента определяют интерполяцией. 2. К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии помещения первого этажа. 3. При промежуточных значениях температуры воздуха коэффициент k h принимают с округлением до ближайшего меньшего значения, указанного в таблице. В непучинистых грунтах глубина заложения фундамента не зависит от глубины промерзания однако она не должна быть менее 0,5 м, считая от природного уровня грунта при планировке подсыпкой и от планировочной отметки при планировке срезкой. Глубину заложения наружных и внутренних фундаментов отапливаемых сооружений с холодными подвалами и техническими подпольями (имеющими отрицательную температуру в зимний период) следует принимать по табл. 4.5. Таблица 4.5 Значения глубины промерзания для наружных фундаментов Грунты под подошвой фундамента Глубина заложения фундаментов в зависимости от глубины расположения уровня подземных вод d w , м, при 2 w f d d ≤ + 2 w f d d > + Скальные, крупнообломочные с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности Не зависит от Не зависит от Пески мелкие и пылеватые Не менее Тоже Супеси с показателем текучести 0 L I < Тоже Тоже, при Не менее Суглинки, глины, а также крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем при показателе текучести грунта или заполнителя Тоже Тоже, при Не менее Глубина заложения наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений должна назначаться по табл. 4.5. При этом глубина исчисляется при отсутствии подвала или технического подполья от уровня планировки, а при наличии – от пола подвала или технического подполья. Глубину промерзания суглинистых и глинистых грунтов, выраженную в см, допускается определять по схематичной карте (рис. 4.3, [3]), на которой нанесены линии нормативных глубин промерзания. Пунктирными линиями на карте обозначены малоисследованные районы, для которых глубина промерзания приводится приближенно. Карта нормативных глубин промерзания грунтов не распространяется нагорные районы, где глубина промерзания определяется по метеорологическим справочникам. Нормативная глубина промерзания пылеватых глин и суглинков, мелких и пылеватых песков и супесей принимается также по карте, нос коэффициентом 1,2. Рис. 4.3. Схематическая карта глубины промерзания глинистых и суглинистых грунтов Пример Требуется определить глубину заложения для отапливаемого здания без подвала с полами, устраиваемыми на лагах по грунту. Район строительства – г. Саратов. Среднесуточная температура в помещениях, примыкающих к наружным фундаментам, t = 58 = 18°C. Ориентировочная ширина фундаментам, толщина стены (фундаментных блоков) b b = 60 см. Грунт основания – песок пыле- ватый, средней плотности, влажный. Уровень грунтовых вод находится на глубине 6,0 мот поверхности земли. Решение Принимаем d 0 = 0,28, а M t для г. Саратова, согласно [3], составит 31,9. Используя формулу (4.1), определяем нормативную глубину сезонного промерзания 0,28 31,9 1,58 fn d = = м. Определяем вылет наружной части фундамента от внешней грани стены 1,5 0,6 0,45 0,5 2 2 b f b b a − − = = = < м. По табл. 4.4 для принятой конструкции полови находим значение коэффициента влияния теплового режима здания k h = 0,6. Расчетная глубина промерзания определяется по формуле (4.2): 0,6 1,58 0,948 f d = ⋅ = мм. Расчет основания по деформациям осуществляют для фундамента с предварительно назначенными размерами определяют осадку основания и сравнивают ее с допустимой величиной. Если осадка основания окажется больше допустимой, то изменяют размеры фундамента и расчет проводят заново. 6. Расчет на устойчивость основания совместно с сооружением. По его результатам может возникнуть необходимость в корректировке размеров фундаментов, полученных в п. 5. 7. Расчет и конструирование фундамента сводятся к определению его геометрической формы (высота, количество ступеней и т.д.) и армирования. 59 |