Лабораторная работа расчет тепловой схемы турбины к800240 лмз
![]()
|
М |
№ отбора | 8 | 7 | 6 | 5 | 4 | 3 | 2 | 1 |
Название подогревателя | ПНД-1 | ПНД-2 | ПНД-3 | ПНД-4 | ПБ | ПВД-6 ТПН | ПВД-7 | ПВД-8 |
Давление в отборе, [МПа] | 0,021 | 0,114 | 0,28 | 0,58 | 1,07 | 1,63 | 3,77 | 6,06 |
Определение начальных параметров пара перед стопорными клапанами ЦВД
при
![](539575_html_d9693425ed1caf33.gif)
![](539575_html_dad70824b59d7214.gif)
![](539575_html_e0500f8a72dc0599.gif)
Определение величины потери давления в стопорном и регулирующих клапанах ЦВД
![](539575_html_b603c989187d0f11.gif)
Определение давления перед первой ступенью ЦВД
![](539575_html_a006d3bcc8d46ade.gif)
Определение давления перед ЦСД
![](539575_html_69b70e9600901310.gif)
Определение давления перед первой ступенью ЦСД
![](539575_html_58dcf1cf28696370.gif)
Определение величины потери давления в перепускных паропроводах между ЦСД и ЦНД и дросселирование в органах парораспределения
![](539575_html_1d93315b769269af.gif)
где:
![](539575_html_6a764c6cfc2ddc18.gif)
![](539575_html_fd33ecf54b58b03d.gif)
Определение давления перед первой ступенью ЦНД
![](539575_html_26e4b9ae260a429d.gif)
Величина действительной энтальпии пара в отборе определяется по выражению
- для ЦВД:
![](539575_html_3925fa96655e20a4.gif)
- для ЦСД:
![](539575_html_5ebb27106e20cc89.gif)
- для ЦНД:
![](539575_html_ff0ac0c968380147.gif)
где:
![](539575_html_e0ca4bdae751e5d.gif)
На выходе из турбины пар имеет параметры:
![](539575_html_bbbc8a32ec86edc4.gif)
![](539575_html_49ebd998b209f17f.gif)
![](539575_html_24f16e8f6fa6e39b.gif)
![](539575_html_d52b4e942814cadd.gif)
По этим данным строится процесс в h-s диаграмме.
Таблица 2. Параметры пара в рассматриваемой точке процесса расширения.
Наименование | В месте отбора | ∆Р тр, % | У подогревателя | Питательная вода после подогревателя | Слив конденсата | |||||||||
Р, МПа | t,°C | h, ![]() | Р, МПа | tн,°C | h, ![]() | ctM, ![]() | Р, МПа | t,°C | | Р, МПа | t,°C | ctк, ![]() | ||
Перед турбиной | 23,5 | 540 | 3323 | | | | | | | | | | | |
I отбор, ПВД-8 | 6,06 | 349 | 3040 | 1,5 | 5,814 | 273,5 | 3040 | 1203,1 | 29,9 | 268,9 | 1176,8 | 5,762 | 247,4 | 1072,96 |
II отбор, ПВД-7 | 3,77 | 289 | 2938 | 2 | 3,584 | 243,8 | 2938 | 1055,7 | 30,4 | 239,4 | 1040 | 3,553 | 202,8 | 865,64 |
III отбор, ПВД-6, ПТН | 1,63 | 440 | 3341 | 2,5 | 1,53 | 199,03 | 3341 | 848,3 | 30,9 | 194,8 | 842,96 | 1,516 | 172,51 | 730,45 |
IV отбор, ПБ | 1,07 | 386 | 3233 | 4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
V отбор, ПНД-4 | 0,58 | 310 | 3082,6 | 5 | 0,537 | 154,5 | 3082,6 | 649,3 | 0,807 | 151,7 | 640 | 0,539 | 132 | 555,01 |
VI отбор, ПНД-3 | 0,28 | 231 | 2930 | 6 | 0,261 | 128,8 | 2930 | 541 | 1,057 | 126 | 530 | 0,262 | 129 | 442,1 |
VII отбор, ПНД-2 | 0,114 | 148 | 2768 | 7 | 0,1035 | 99,5 | 2768,5 | 417,5 | 0,106 | 101,2 | 424,4 | - | - | - |
VIII отбор, ПНД-1 | 0,021 | 60 | 2524 | 7,5 | 0,018 | 57,83 | 2524 | 242 | 0,0135 | 58,4 | 244,4 | - | - | - |
Конденсатор | 0,00343 | 27,17 | 2403 | | 0,0036 | 27,17 | 2403 | 113,84 | | 27,2 | 113 | - | - | - |
1.1.2. ПОСТРОЕНИЕ ПРОЦЕССА РАСШИРЕНИЯ ПАРА В H-S ДИАГРАММЕ ДЛЯ ПТН.
Потеря давления пара в паропроводе от камеры третьего отбора до с.к. приводной турбины 4%, тогда параметры: В камере 3-го отбора:
Р3=1,63 МПа
tз=440°С
h3=3341,8 кДж/кг
Перед СК турбопривода:
Ро=0,96∙Р3=1,56МПа
t0TП=439,9°C
h0TП=3341,8 кДж/кг
Потеря давления пара в органах регулирования 4%, тогда давление пара перед соплами первой ступени приводной турбины:
Р´0тп=0,96∙Р0 TП ∙1,56=1,5 МПа
t10тп=439,6°C
h10тп=3341,8 кДж/кг
Внутренний относительный КПД приводной турбоустановки ηoiтп=0,82. Действительный теплоперепад приводной турбины
Hiтп= 3341-2408=933 кДж/кг
Выходные потери: hвтп=35 кДж/кг
Действительный теплоперепад с учетом выходной скорости:
Hiтп = 933-35=898 кДж/кг
Конечная энтальпия: hктп =3341-898=2443 кДж/кг.
1.2. БАЛАНС ПАРА И ВОДЫ.
Принимаем упрощенный метод учета потерь пара и конденсата в цикле, протечек пара через концевые уплотнения и штоки.
Утечки принимаем 1% от расхода пара на турбину:
Dyт = 0,01∙D
Расход пара на концевые уплотнения и штоки принимаем:
Dyпл=0,005∙D
Т.к. в схеме установлен прямоточный котел, расход пара из него соответствует расходу питательной воды и равен:
Dпв=Dкa=D+Dyт+Dупл =l+0,01+0,005= D=Dпв=l ,015
Количество добавочной воды, подаваемой в конденсатор турбины, равно величине утечек, т.е.:
Dдв=Dyт=0,01∙D
адв=ау=0,01
1.3. РАСЧЕТ ПИТАТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ БЛОКА.
Схема питательной установки состоит из бустерного и питательного насоса. В качестве привода питательного насоса использована конденсационная вспомогательная турбина типа СВПТ-350-1350, а бустерный насос приводится в движение через редуктор от вала основного насоса.
Давление на всасе в бустерный насос:
![](539575_html_57cf2c94bcd4c90e.gif)
Принимаем давление нагнетания Б.Н.
Рнбн = 1,55 МПа (15,8 ата).
Принимаем давление на напоре главного ПН
Рнин = 31,4 МПа (320 ата)
ηпн= 0,82
Средний удельный объем:
vср=1,10∙10-3 м3/кг
Повышение энтальпии питательной воды в П.Н. и Б.Н.
![](539575_html_a1ff6790e3e27e5c.gif)
![](539575_html_f6b82354e77f1f78.gif)
где ηпн = 0,82 - КПД питательного насоса
ηбн = 0,8 - КПД бустерного насоса
ηред= 0,975 - КПД редуктора.
Определим расход пара на приводную турбину:
![](539575_html_7b566ee79987603d.gif)
![](539575_html_42741b0293010a3.gif)
где Dm = 0,0476∙D0
ηмтп = 0,975 - механический КПД турбопривода.