Лабораторная работа расчет тепловой схемы турбины к800240 лмз
![]()
|
1.6. РАСЧЕТ СЕТЕВОЙ ПОДОГРЕВАТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ. ![]() Задан график тепловой нагрузки tпр/tобр=150/70°С. Тепловая нагрузка Qтс= 18 МВт. Расход сетевой воды: ![]() Температура насыщения греющего пара в ВСП: tН= t1+∆tнед=150+5=155 0С Согласно таблице этой температуре насыщения соответствует РВСП=0,543 МПа. Пара на ВСП отбирается из четвертого отбора, и перед теплообменником редуцируется с давления 1,07 МПа до давления 0,543 МПа. Параметры отбираемого пара перед ВСП будет: Давление Рвсп=0,543 МПа; Температура насыщения tн=155 0С Энтальпия жидкости h′=653,8 кДж/кг; Энтальпия пара h=3233 кДж/кг. Для питания НСП принят шестой отбор, с давлением 0,28 Мпа. Параметры пара перед НСП: Давление с учетом потерь Рнсп=0,28∙0,93=0,26 Мпа; Температура насыщения tннсп=129 0С Энтальпия жидкости h′нсп=540 кДж/кг; Энтальпия пара h’нсп=2930 кДж/кг. Давление сетевой воды 1 МПа, потеря сетевой воды в каждом сетевом подогревателе ∆Р=0,1 МПа. Нагрев в НСП принят ∆tнед=5 0С: tвнсп=tннсп-∆tнед=129-5=1240С По таблице находим: hвнсп=521 кДж/кг Разница температуры конденсата сливаемого из ОК и температуры обратной воды примем: ∆tнед=5 0С. tкок=tобр+∆tнед=70+5=750С По таблице находим: hкок=314 кДж/кг. Р ![]() Расход пара на НСП: ![]() Количество конденсата направляемого в ПНД-2: Dпнд-2 =Dнсп+Dвсп=8,22+15,56=23,78 (т/ч). 1.7. РАСЧЕТ ПНД СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПА. При расчете определяем энтальпию воды на входе в каждый ПНД и на выходе из ПНД, принимая, что в сальниковом подогревателе происходит нагрев воды на ∆t=3°С, а сопротивление СП - 0,25 МПа. При проходе пара от камеры отбора до ПНД-2 принимаем потерю давления пара ∆Р=7%, а для ПНД-1 потеря ∆Р=7,5%. Параметры пара в подогревателях: ПНД-2: ∆Р7=7% Р´7= Р7∙(1 -∆Р7/100) = 0,114(1-7/100) = 0,106 МПа, H7=2768 кДж/кг; hв7=424 кДж/кг; tв7=101,3°С. ПНД-1: ∆Р8=7,5% Р´8= Р8∙(1 -∆Р8/100) = 0,021(1-7,5/100) = 0,019 МПа, H8=2524 кДж/кг; hв8=244 кДж/кг; tв8=58,4°С. Считаем, что на выходе из смешивающего ПНД вода нагревается до температуры насыщения. Составим уравнение теплового баланса для ПНД-2: α7h7+ α′к ∙hв8+ (α5+α6)hк6+(Dвсп+Dнсп) ∙hок= αк∙K7∙hв7 где α′к = αк – α7-(Dвсп+Dнсп); K7=1,006 - коэффициент рассеивания тепла. Откуда: ![]() ![]() Количество конденсата, выходящее из ПНД-1 α′к = αк – α7 – (Dвсп+Dнсп)=0,672∙D0 -22,373. Уравнение теплового баланса для ПНД-1 α8h8+ α′′к ∙hсп = α′к∙K8∙hв8 где α′′к = α′к - α8 K8=1,006 - коэффициент рассеивания тепла для ПНД-1 ![]() ![]() Количество конденсата, входящего в ПНД-1: α′′к = α′к - α8=0,672∙D0 -22,373-0,0337∙D0-1,121=0,6383∙D0-21,252 В соответствии со схемой ТУ определяем расход пара в отборы главной турбины. DI =0,0743∙D0 т/ч; DII=0,0869∙D0 т/ч; DIII=D3+Dтп=0,0532∙D0+0,0476∙D0=0,1008∙D0 т/ч; DIV = Dвсп=8,22 т/ч; DV =D5=0,036∙D0 т/ч; DVI = D6+ Dоб=0,0343∙D0+15,56 т/ч; DVII = D7=0,0479∙D0-1,0958 т/ч; DVIII = D8=0,0337∙D0-1,121 т/ч. Расход пара в отборы турбины: ƩDi=0,4277∙D0 + 21,261 т/ч Расчётная схема смешивающих ПНД ![]() 1.8. КОНТРОЛЬ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА ПАРА И КОНДЕНСАТА. а) По балансу пара Dк=D0-ƩDi = D0-(0,4277∙D0 + 21,261) = 0,5723∙D0 - 21,261 б) По балансу потоков воды в основной конденсатор Dк* = α′′к - αут - αупл- αтп Dк* =0,6383∙D0-21,252-0,01∙D0-0,005∙D0-0,0476∙D0=5727∙D0-21,252 1.9. РАСХОД ПАРА НА ТУРБИНУ. D = dэNэ+ƩyiDi Удельные расходы пара (конденсационный режим) 3600 ![]() ![]() Коэффициенты недовыработки мощности ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Определяем значения yiDi y1D1 =0,815∙0,0743∙D0=0,061∙D0 y2D2=0,75∙0,087∙D0=0,065∙D0 y3D3=0,06∙D0 y4D4=0,073∙D0+5,92 y5D5=0,016-D y6D6=0,012∙D0+4,4 y7D7=0,0116∙D0-0,27 y8D8=0,0028∙D0-0,065 ƩyiDi =0,238∙D0+10,04 Расход пара на ТУ D0=2,396∙800+0,238∙D0+10,04 D0=2528,38 т/ч Абсолютные расходы пара в отборы турбины: DI =187,9т/ч DII =219,8 т/ч DIII =254,86 т/ч DIV =8,22 т/ч DV =91,2 т/ч; DVI = 99,4 т/ч; DVII = 120 т/ч; DVIII = 85,2 т/ч. ƩDi =1102,93 т/ч Расход пара в конденсатор турбины DK=D0- ƩDi =2528,38-1102,93=1425,45 т/ч Определим погрешность: D*K =0,572∙D0-21,252=1423,98 ![]() Проверка результатов расчетов по балансу мощностей ![]() где ![]() Мощности, вырабатываемые потоками пара, идущими в отборы и конденсатор: NI= K∙D0∙(h0-h1)= K∙187,876(3323-3040)=14,48МВт; NII = K∙D0∙(h0-h2)= K∙219,8(3323 -2938)=23,038 МВт; NIII = K∙D0∙(h0+∆h-h3)= K∙254,86(3323+605-334l)=40,7 МВт ; NIV = K∙D0∙(h0+∆h-h4)= K∙8,22(3323+605-3233)=8,4MBт; NV = K∙D0∙(h0+∆h-h5)= K∙91,l8(3323+605-3083)=19,321 МВт ; NVI = K∙D0∙(h0+∆h-h6)= K∙99,44{3323+605-2930)=27,02 МВт ; NVII = K∙D0∙(h0+∆h-h7)= K∙l20,03(3323+605-2768)=37,9 МВт ; NIII = K∙D0∙(h0+∆h-h8)= K∙85,2(3323+605-2524)=32,6 МВт ; Nк= K∙Dк∙Hi= K∙1425,42(3323+605-2595)=593,79 МВт ; Nэ=ƩNi=797,276 МВт. 5.10. ВЕЛИЧИНЫ ПОТОКОВ ПАРА И ВОДЫ. 1)Расход пара на ПВД-8: D1=187,87 т/ч; 2)Расход пара на ПВД-7: D2=219,8 т/ч; 3)Расход пара на ПВД-6: D3=134,35 т/ч; 4)Расход пара на ПТН: Dтп=120,35 т/ч; 5)Расход пара через пароперегреватель: Dпп=D-D1-D2 Dпп =2528,38-187,876-219,8=2120,71 т/ч; 6)Расход пара на ПНД-4 D5=98,18т/ч; 7)Расход пара на ПНД-3 D6 =86,81 т/ч; 8)Расход пара на ПНД-2 D7=120,03 т/ч; 9)Расход пара на ПНД-8 D8=84,01 т/ч; 10)Расход пара в конденсатор турбины Dк=1425,42 т/ч; 11)Количество п.в. поступающей в котел Дпв=0,015∙D0=2573,9 т/ч; 12)Количество добавочной воды в цикл на компенсацию утечек Dдв= Dyт= 0,01∙D0=25,28 т/ч. 5.11. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ЭНЕРГОБЛОКА. 1. Полный расход тепла на Т.У. Qту=D(h0-hпв)+Dпп(hгпп-hхпп) ![]() 2. Расход тепла на Т.У. на производство электроэнергии ![]() Qэту = Qту - Qт - Dдв(hпв-hдв) – Qтп t=f(Pк)= 27,17°C hдв=(tк-3,17)·cв=(27,17-3,17) ·4,19=100,6 кДж/кг ![]() 3. Удельный расход тепла турбины на производство электроэнергии ![]() Wтп — мощность турбопривода ПН Wтп = Dтп∙Hi∙ηмтп=120,35/3,6(3341-2443)0,975=29,27 МВт ![]() 4. КПД Т.У. по производству электроэнергии ![]() 5. Тепловая нагрузка парогенератора Qту=Dпт(hпг-hпв)+Dпп(hгпп-hхпп) Pпг=25 МПа, tпг=5430C => hпг=3321 кДж/кг Pхпп=3,5 МПа, tпг=2840C => hпг=2434 кДж/кг Pгпп=3,2 МПа, tпг=5430C => hпг=3555,4 кДж/кг ![]() 6. КПД транспорта тепла ![]() 7. Расход тепла на станцию ![]() ηпг=0,94 - КПД парогенератора. 8. КПД энергоблока ![]() или ηбл= ηту ∙ηтр ∙ηпг =45,5∙98,76∙94=41,07 % 9. Удельный расход тепла на энергоблок ![]() 10. КПД энергоблока нетто ηнбл= ηбл (1-Эсн)=0,41(1-0,05)=0,389=38,9% 11. Удельный расход условного топлива на энергоблок ![]() 12. Удельный расход на тепловую энергию для теплосети ηтп= ηпг(ка)· ηтр· ηп=0,94·0,9876·0,990=0,9190 ![]() Список использованной литературы С.П. Ривкин «Теплофизические свойства воды и водяного пара», М. Энергия. 1988 В.Я. Рыжкин «Тепловые электрические станции», М.- Энергоатомиздат. 1987 А.Д. Смирнов, К.М. Антипов «Справочная книжка энергетика», М.- Энергоатомиздат. Тепловые и атомные электрические станции: Справочник/Под общ. ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина, том 3, М.- Энергоатомиздат, 1982.-624 с. Методические указания к выполнению курсовой работы «Расчет тепловой схемы энергетического блока КЭС», Иваново.–1994 |