Лабораторная работа расчет тепловой схемы турбины к800240 лмз

• Название: Лабораторная работа расчет тепловой схемы турбины к800240 лмз
• Дата: 20.05.2022
• Размер: 1.42 Mb.
• Имя файла: 1_Raschet_K-800-240_net_vybora_oborudovania.doc
• Тип: Лабораторная работа; #539575
• страница: 3 из 3

1.6. РАСЧЕТ СЕТЕВОЙ ПОДОГРЕВАТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ.



Задан график тепловой нагрузки t_пр/t_обр=150/70°С. Тепловая нагрузка Q_тс= 18 МВт.

Расход сетевой воды:



Температура насыщения греющего пара в ВСП:

t_Н= t₁+∆t_нед=150+5=155 ⁰С

Согласно таблице этой температуре насыщения соответствует Р_ВСП=0,543 МПа.

Пара на ВСП отбирается из четвертого отбора, и перед теплообменником редуцируется с давления 1,07 МПа до давления 0,543 МПа.

Параметры отбираемого пара перед ВСП будет:

Давление Р_всп=0,543 МПа;

Температура насыщения t_н=155 ⁰С

Энтальпия жидкости h′=653,8 кДж/кг;

Энтальпия пара h=3233 кДж/кг.

Для питания НСП принят шестой отбор, с давлением 0,28 Мпа.

Параметры пара перед НСП:

Давление с учетом потерь Р_нсп=0,28∙0,93=0,26 Мпа;

Температура насыщения t_н^нсп=129 ⁰С

Энтальпия жидкости h′_нсп=540 кДж/кг;

Энтальпия пара h’_нсп=2930 кДж/кг.

Давление сетевой воды 1 МПа, потеря сетевой воды в каждом сетевом подогревателе ∆Р=0,1 МПа.

Нагрев в НСП принят ∆t_нед=5 ⁰С:

t^в_нсп=t^н_нсп-∆t_нед=129-5=124⁰С

По таблице находим: h^в_нсп=521 кДж/кг

Разница температуры конденсата сливаемого из ОК и температуры обратной воды примем: ∆t_нед=5 ⁰С.

t^к_ок=t_обр+∆t_нед=70+5=75⁰С

По таблице находим: h^к_ок=314 кДж/кг.
Р асход пара на ВСП:

Расход пара на НСП:


Количество конденсата направляемого в ПНД-2:

D_пнд-2 =D_нсп+D_всп=8,22+15,56=23,78 (т/ч).
1.7. РАСЧЕТ ПНД СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПА.

При расчете определяем энтальпию воды на входе в каждый ПНД и на выходе из ПНД, принимая, что в сальниковом подогревателе происходит нагрев воды на ∆t=3°С, а сопротивление СП - 0,25 МПа.

При проходе пара от камеры отбора до ПНД-2 принимаем потерю давления пара ∆Р=7%, а для ПНД-1 потеря ∆Р=7,5%.

Параметры пара в подогревателях:

ПНД-2: ∆Р₇=7% Р´₇= Р₇∙(1 -∆Р₇/100) = 0,114(1-7/100) = 0,106 МПа,

H₇=2768 кДж/кг; h_в7=424 кДж/кг; t_в7=101,3°С.

ПНД-1: ∆Р₈=7,5% Р´₈= Р₈∙(1 -∆Р₈/100) = 0,021(1-7,5/100) = 0,019 МПа,

H₈=2524 кДж/кг; h_в8=244 кДж/кг; t_в8=58,4°С.
Считаем, что на выходе из смешивающего ПНД вода нагревается до температуры насыщения.

Составим уравнение теплового баланса для ПНД-2:

α₇h₇+ α′_к ∙h_в8+ (α₅+α₆)h_к6+(D_всп+D_нсп) ∙h_ок= α_к∙K₇∙h_в7

где α′_к = α_к – α₇-(D_всп+D_нсп);

K₇=1,006 - коэффициент рассеивания тепла.

Откуда:





Количество конденсата, выходящее из ПНД-1

α′_к = α_к – α₇ – (D_всп+D_нсп)=0,672∙D₀ -22,373.

Уравнение теплового баланса для ПНД-1

α₈h₈+ α′′_к ∙h_сп = α′_к∙K₈∙h_в8

где α′′_к = α′_к - α₈

K₈=1,006 - коэффициент рассеивания тепла для ПНД-1





Количество конденсата, входящего в ПНД-1:

α′′_к = α′_к - α₈=0,672∙D₀ -22,373-0,0337∙D₀-1,121=0,6383∙D₀-21,252
В соответствии со схемой ТУ определяем расход пара в отборы главной турбины.

D_I =0,0743∙D₀ т/ч;

D_II=0,0869∙D₀ т/ч;

D_III=D₃+D_тп=0,0532∙D₀+0,0476∙D₀=0,1008∙D₀ т/ч;

D_IV = D_всп=8,22 т/ч;

D_V =D₅=0,036∙D₀ т/ч;

D_VI = D₆+ D_об=0,0343∙D₀+15,56 т/ч;

D_VII = D₇=0,0479∙D₀-1,0958 т/ч;

D_VIII = D₈=0,0337∙D₀-1,121 т/ч.

Расход пара в отборы турбины:

ƩD_i=0,4277∙D₀ + 21,261 т/ч
Расчётная схема смешивающих ПНД



1.8. КОНТРОЛЬ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА ПАРА И КОНДЕНСАТА.

а) По балансу пара

D_к=D₀-ƩD_i = D₀­-(0,4277∙D₀ + 21,261) = 0,5723∙D₀ - 21,261

б) По балансу потоков воды в основной конденсатор

D_к^* = α′′_к - α_ут - α_упл- α_тп

D_к^* =0,6383∙D₀-21,252-0,01∙D₀-0,005∙D₀-0,0476∙D₀=5727∙D₀-21,252
1.9. РАСХОД ПАРА НА ТУРБИНУ.

D = d_эN_э+Ʃy_iD_i

Удельные расходы пара (конденсационный режим) 3600

;

.

Коэффициенты недовыработки мощности

;

;

;

;

;

;

;

.

Определяем значения y_iD_i

y₁D₁ =0,815∙0,0743∙D₀=0,061∙D₀

y₂D₂=0,75∙0,087∙D₀=0,065∙D₀

y₃D₃=0,06∙D₀

y₄D₄=0,073∙D₀+5,92

y₅D₅=0,016-D

y₆D₆=0,012∙D₀+4,4

y₇D₇=0,0116∙D₀-0,27

y₈D₈=0,0028∙D₀-0,065

Ʃy_iD_i =0,238∙D₀+10,04

Расход пара на ТУ

D₀=2,396∙800+0,238∙D₀+10,04

D₀=2528,38 т/ч

Абсолютные расходы пара в отборы турбины:

D_I =187,9т/ч

D_II =219,8 т/ч

D_III =254,86 т/ч

D_IV =8,22 т/ч

D_V =91,2 т/ч;

D_VI = 99,4 т/ч;

D_VII = 120 т/ч;

D_VIII = 85,2 т/ч.

ƩD_i =1102,93 т/ч

Расход пара в конденсатор турбины

D_K=D₀- ƩD_i =2528,38-1102,93=1425,45 т/ч

Определим погрешность:

D^*_K =0,572∙D₀-21,252=1423,98



Проверка результатов расчетов по балансу мощностей



где

Мощности, вырабатываемые потоками пара, идущими в отборы и конденсатор:

N_I= K∙D₀∙(h₀-h₁)= K∙187,876(3323-3040)=14,48МВт;

N_II = K∙D₀∙(h₀-h₂)= K∙219,8(3323 -2938)=23,038 МВт;

N_III = K∙D₀∙(h₀+∆h-h₃)= K∙254,86(3323+605-334l)=40,7 МВт ;

N_IV = K∙D₀∙(h₀+∆h-h₄)= K∙8,22(3323+605-3233)=8,4MBт;

N_V = K∙D₀∙(h₀+∆h-h₅)= K∙91,l8(3323+605-3083)=19,321 МВт ;

N_VI = K∙D₀∙(h₀+∆h-h₆)= K∙99,44{3323+605-2930)=27,02 МВт ;

N_VII = K∙D₀∙(h₀+∆h-h₇)= K∙l20,03(3323+605-2768)=37,9 МВт ;

N_III = K∙D₀∙(h₀+∆h-h₈)= K∙85,2(3323+605-2524)=32,6 МВт ;

N_к= K∙D_к∙H_i= K∙1425,42(3323+605-2595)=593,79 МВт ;

N_э=ƩN_i=797,276 МВт.
5.10. ВЕЛИЧИНЫ ПОТОКОВ ПАРА И ВОДЫ.

1)Расход пара на ПВД-8: D₁=187,87 т/ч;

2)Расход пара на ПВД-7: D₂=219,8 т/ч;

3)Расход пара на ПВД-6: D₃=134,35 т/ч;

4)Расход пара на ПТН: D_тп=120,35 т/ч;

5)Расход пара через пароперегреватель: D_пп=D-D₁-D₂

D_пп =2528,38-187,876-219,8=2120,71 т/ч;

6)Расход пара на ПНД-4 D₅=98,18т/ч;

7)Расход пара на ПНД-3 D₆ =86,81 т/ч;

8)Расход пара на ПНД-2 D₇=120,03 т/ч;

9)Расход пара на ПНД-8 D₈=84,01 т/ч;

10)Расход пара в конденсатор турбины D_к=1425,42 т/ч;

11)Количество п.в. поступающей в котел Д_пв=0,015∙D₀=2573,9 т/ч;

12)Количество добавочной воды в цикл на компенсацию утечек

D_дв= D_yт= 0,01∙D₀=25,28 т/ч.

5.11. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ЭНЕРГОБЛОКА.

1. Полный расход тепла на Т.У.

Q_ту=D(h₀-h_пв)+D_пп(h_гпп-h_хпп)



2. Расход тепла на Т.У. на производство электроэнергии



Q^э_ту = Q_ту - Q_т - D_дв(h_пв-h_дв) – Q_тп

t=f(P_к)= 27,17°C

h_дв=(t_к-3,17)·c_в=(27,17-3,17) ·4,19=100,6 кДж/кг



3. Удельный расход тепла турбины на производство электроэнергии



W_тп — мощность турбопривода ПН

W_тп = D_тп∙H_i∙η_м^тп=120,35/3,6(3341-2443)0,975=29,27 МВт

.

4. КПД Т.У. по производству электроэнергии

.

5. Тепловая нагрузка парогенератора

Q_ту=D_пт(h_пг-h_пв)+D_пп(h_гпп-h_хпп)

P_пг=25 МПа, t_пг=543⁰C => h_пг=3321 кДж/кг

P_хпп=3,5 МПа, t_пг=284⁰C => h_пг=2434 кДж/кг

P_гпп=3,2 МПа, t_пг=543⁰C => h_пг=3555,4 кДж/кг



6. КПД транспорта тепла



7. Расход тепла на станцию



η_пг=0,94 - КПД парогенератора.

8. КПД энергоблока



или

η_бл= η_ту ∙η_тр ∙η_пг =45,5∙98,76∙94=41,07 %

9. Удельный расход тепла на энергоблок



10. КПД энергоблока нетто

η^н_бл= η_бл (1-Э_сн)=0,41(1-0,05)=0,389=38,9%

11. Удельный расход условного топлива на энергоблок



12. Удельный расход на тепловую энергию для теплосети

η_тп= η_пг(ка)· η_тр· η_п=0,94·0,9876·0,990=0,9190

_{ }

Список использованной литературы

1. 
   С.П. Ривкин «Теплофизические свойства воды и водяного пара», М. Энергия. 1988
   

2. 
   В.Я. Рыжкин «Тепловые электрические станции», М.- Энергоатомиздат. 1987
   

3. 
   А.Д. Смирнов, К.М. Антипов «Справочная книжка энергетика», М.- Энергоатомиздат.
   

4. 
   Тепловые и атомные электрические станции: Справочник/Под общ. ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина, том 3, М.- Энергоатомиздат, 1982.-624 с.
   

5. 
   Методические указания к выполнению курсовой работы «Расчет тепловой схемы энергетического блока КЭС», Иваново.–1994