Лекция Принципы компановки железобетонных конструкций
 Скачать 13.92 Mb.
|
|
Раздел 4. Одноэтажные промышленные здания Лекция 12. Конструктивные схемы одноэтажных промышленных зданий 12.1.Элементы конструкций Для металлургической, машиностроительной, легкой и других отраслей промышленности возводятся одноэтажные каркасные здания (рис. 12.1). Конструктивной и технологической особенностью таких зданий является оборудование их транспортными средствами — мостовыми и подвесными кранами.  1 – панели покрытия; 2 – стропильные фермы; 3 – подстропильные фермы; 4 – подкрановые балки; 5 - колонны; 6 – вертикальные связи; 7 – стеновые ограждения; 8 – фундаменты; 9 – фундаментная балка; 10 - утеплитель Рис. 12.1. Конструктивная схема одноэтажного промышленного здания Мостовые краны перемещаются по специальным путям, опертым на подкрановые балки и колонны; подвесные краны перемещаются по путям, подвешенным к элементам покрытия. Покрытие одноэтажного производственного здания может быть балочным из линейных элементов или пространственным в виде оболочек. К элементам конструкций одноэтажного каркасного здания с балочным покрытием относятся колонны (стойки), заделанные в фундаментах, ригели покрытия (балки, фермы, арки), опирающиеся на колонны, панели покрытия, уложенные по ригелям, подкрановые балки, связевые или аэрационные фонари. Основная конструкция каркаса — поперечная рама, образованная колоннами и ригелями. Пространственная жесткость и устойчивость одноэтажного каркасного здания достигаются главным образом защемлением колонн в фундаментах. В поперечном направлении пространственная жесткость здания обеспечивается поперечными рамами, в продольном - продольными рамами, образованными теми же колоннами, элементами покрытия, подкрановыми балками и вертикальными связями (рис. 12.2). а) б)  Рис. 12.2. Схема поперечной (а) и продольной (б) рамы Одноэтажные производственные здания могут быть также с плоским покрытием без фонарей. Примером может служить конструктивная схема здания, в которой длинномерные панели покрытия на пролет уложены по продольным балкам и служат ригелями поперечной рамы (рис. 12.3).  1- длинномерные плиты покрытия; 2 – продольные балки Рис. 12.3. Одноэтажные промышленные здания с плоским покрытием 12.2. Мостовые краны Перемещение груза поперек пролета производственного здания осуществляется движением по мосту крана тележки с крюком на гибком или жестком подвесе (рис. 12.4). Перемещение же груза вдоль пролета производственного здания осуществляется движением моста крана на колесах, число которых при грузоподъемности до 50 т равно четырем (по два колеса на каждом подкрановом пути).  Рис. 12.4. Схема мостового крана и тележки с крюком на гибком подвесе Мостовые краны различают по режиму работы, т.е. интенсивности эксплуатации и грузоподъемности. Легкий режим работы крана характеризуется редкой несистематической работой, малой скоростью передвижения - до 60 м/мин (машинные залы тепловых электростанций, ремонтные цехи и т.п.); Средний режим работы крана характеризуется интенсивной работой крана, нормальной скоростью передвижения—до 100 м/мин (механические и сборочные цехи заводов, формовочные цехи заводов сборных железобетонных изделий и т.п.); Тяжелый режим работы крана характеризуется весьма интенсивной трехсменной работой крана, высокой скоростью передвижения — более 100 м/мин (литейные, прокатные, ковочные цехи и т.п.). Грузоподъемность мостового крана может быть 10, 20, 30, 50 т и выше. Мостовой кран сообщает каркасу здания вертикальные и горизонтальные нагрузки. Вертикальные нагрузки складываются из массы моста, тележки, поднимаемого груза и передаются через колеса крана на подкрановые пути. Максимальное давление мостового крана возникает при крайнем положении тележки с грузом на одной стороне моста, при этом минимальное давление мостового крана возникает на другой стороне моста. Нормативная вертикальная максимальная нагрузка Рn,mах, равная давлению колеса на крановый рельс, определяется для кранов различной грузоподъемности по стандартам на мостовые краны. Значение нормативной вертикальной минимальной нагрузки Рn,min определяется из рассмотрения моста крана как балки на двух опорах (на четырех колесах).  (12.1)где  - грузоподъемность крана;  - масса моста; - масса тележки.Нормативная горизонтальная нагрузка, направленная поперек кранового пути, вызываемая торможением тележки, принимается: для кранов с гибким подвесом грузов  (12.2)для кранов с жестким подвесом грузов  (12.3)Нагрузка  может быть направлена как внутрь рассматриваемого пролета, так и наружу; она передается на один крановый путь и распределяется поровну между двумя колесами крана.Нормативная горизонтальная нагрузка, направленная вдоль кранового пути, вызываемая торможением одним тормозным колесом (при кранах грузоподъемностью до 50 т) определяем высоту:  (12.4)Коэффициент надежности f при расчете элементов конструкций здания на вертикальные и горизонтальные крановые нагрузки принимается 1,1. Подкрановые балки при движении крана испытывают динамическое воздействие, вызванное быстрым приложением нагрузки и толчками, возникающими вследствие неровностей кранового пути, особенно в стыках. 12.3. Компоновка здания Сетка колонн одноэтажных каркасных зданий с мостовыми кранами в зависимости от технологии производственного процесса может быть: 1218, 1224, 1230 или 618, 624, 630 м. Шаг колонн принимается преимущественно 12 м. Если при этом шаге используются стеновые панели длиной 6 м, то по наружным осям кроме основных колонн устанавливают промежуточные (фахверковые) колонны. При шаге колонн 12 м возможен шаг ригелей 6м с использованием в качестве промежуточной опоры подстропильной фермы (рис. 10.5). а) б)  а) – 6 м с подстропильными фермами; б) – 12 м без подстропильных ферм Рис. 12.5. Конструктивные схемы здания при шаге колонн Лучшие технико-экономические показатели по трудоемкости и стоимости достигаются в сборных железобетонных покрытиях при шаге колонн 12 м без подстропильных ферм. В целях сохранения однотипности элементов покрытия, колонны крайнего ряда располагают так, чтобы разбивочная ось ряда проходила на расстоянии 250 мм от наружной грани колонны. Колонны крайнего ряда при шаге 6 м и кранах грузоподъемностью до 30 т располагают с нулевой привязкой, совмещая ось ряда с наружной гранью колонны (рис.12.6,а). Колонны торцов здания смешают с поперечной разбивочной оси на 500 мм (рис.12.6,б). При большой протяженности в поперечном и продольном направлениях здание делят температурными швами на отдельные блоки.  а – крайнего ряда при шаге 6м; б – в торце здания; в – у продольного температурного шва; г – у поперечного температурного шва Рис. 12.6. Компоновочные схемы привязки к разбивочным осям колонн Продольный температурный шов выполняют, как правило, на спаренных колоннах со вставкой (рис. 12.6,в), при этом колонны у температурного шва имеют привязку к продольным разбивочным осям 250 мм (или нулевую при 6 м). Поперечный температурный шов также выполняют на спаренных колоннах, но при этом ось температурного шва совмещается с поперечной разбивочной осью, а оси колонн смещаются с разбивочной оси на 500 мм (рис. 12.6,г). Расстояние от разбивочной оси ряда до оси подкрановой балки при мостовых кранах грузоподъемностью до 50 т принято =750 мм (см. рис. 3). Это расстояние складывается из габаритного размера крана В, размера сечения колонны в надкрановой части h2 и требуемого зазора между габаритом крана и колонной С. На крайней колонне =В +h2 +С - 250. 12.4. Поперечные рамы Колонны каркасного здания могут быть сплошными прямоугольного сечения или сквозными двухветвевыми (рис. 12.7). При выборе конструкции колонны следует учитывать грузоподъемность мостового крана и высоту здания. Сплошные колонны применяют при кранах грузоподъемностью до 30 т и относительно небольшой высоте здания; сквозные колонны — при кранах грузоподъемностью 30 т и больше и высоте здания более 12 м. Размеры сечения колонны в надкрановой части назначают с учетом опирания ригелей, непосредственно на торец колонны без устройства специальных консолей. Высота сечения принимается: для средних колонн h2=500 или 600 мм, для крайних колонн h2=380 или 600 мм; ширина сечения средних и крайних колонн b = 400... 600 мм (большие размеры сечения колонны принимают при шаге 12 м). Размеры сечения сплошных колонн в нижней подкрановой части устанавливают преимущественно по несущей способности и из условий достаточной жесткости с тем, чтобы при горизонтальных перемещениях колонн в плоскости поперечной рамы не происходило заклинивания моста крана. По опыту эксплуатации производственных зданий с мостовыми кранами принято считать жесткость колонн достаточной, если высота сечения h1= (1/10...1/14)H1.  а – сплошные прямоугольного сечения; б – сквозные двухветвевые Рис. 12.7. Колонны одноэтажного здания Сквозные колонны имеют в нижней подкрановой части две ветви, соединенные короткими распорками - ригелями. Для средних колонн в нижней подкрановой части допускают смещение оси ветви с оси подкрановой балки и принимают высоту всего сечения h1=1200...1600 мм, для крайних колонн принимают h1=1000...1300 мм. При этом принимают размеры высоты сечения ветви h= 250 или 300 мм и ширины сечения ветви b= 500 или 600 мм. Кроме того, b=(1/25...1/30)H. Расстояние между осями распорок принимают (8— 10)h. Распорки размещают так, чтобы размер от уровня пола до низа первой надземной распорки составлял не менее 1,8 м и между ветвями обеспечивался удобный проход. Нижняя распорка располагается ниже уровня пола. Высоту сечения распорки принимают (1,5—2)h, а ширину сечения распорки равной ширине сечения ветви. Соединение двухветвевой колонны с фундаментом осуществляют в одном общем стакане или же в двух отдельных стаканах; во втором соединении объем укладываемого на монтаже бетона уменьшается (рис. 8). Глубину заделки колонны в стакане фундамента принимают равной большему из двух размеров: Han = 0.5+0.33h1 (м) или Han = 1.5b (12.5) а – с одним общим стаканом; б – с двумя отдельными стаканами; в – при устройстве шпонок; 1 – бетон замоноличивания; 2 - колонна Рис. 12.8. Конструкции соединения двухветвевой колонны с фундаментом Кроме того, глубина заделки колонны должна быть проверена из условия достаточной анкеровки продольной рабочей арматуры. Если в одной из ветвей колонны возникает растягивающее усилие, соединение колонны с бетоном замоноличивания выполняется на шпонках. Колонны (сплошные и двухветвевые) обычно изготовляют в виде одного цельного элемента. Членение их на части по высоте для уменьшения веса монтажных элементов связано с затруднениями по устройству стыков, а потому осуществляется редко. Ригели поперечных рам по своей конструкции могут быть сплошными или сквозными, а соединение их со стойками жесткое или шарнирное. Выбор очертания ригеля, его конструкции и характера соединения со стойками зависит от размера перекрываемого пролета, вида кровли, принятой технологии изготовления и монтажа. Жесткое соединение ригелей и колонн рамы приводит к уменьшению изгибающих моментов, однако при этом не достигается независимая типизация ригелей и колонн рамы, так как нагрузка, приложенная к колонне, вызывает изгибающие моменты и в ригеле, а нагрузка, приложенная к ригелю, вызывает изгибающие моменты в колоннах (рис. 12.9,а). При шарнирном соединении возможна независимая типизация ригелей и колонн, так как в этом случае нагрузки, приложенные к одному из элементов, не вызывают изгибающих моментов в другом (рис. 12.9,б). Шарнирное соединение ригелей с колоннами упрощает их форму и конструкцию стыка, отвечает требованиям массового заводского производства. В результате конструкции одноэтажных рам с шарнирными узлами как более экономичные приняты в качестве типовых.  а – при жестком соединении ригеля с колонной; б – при шарнирном соединении Рис. 12.9. Эпюры моментов в поперечной раме Конструктивно соединение ригелей с колоннами выполняется монтажной сваркой стального опорного листа ригеля с закладной деталью в торце колонны (рис. 12.10). При пролетах до 18 м в качестве ригелей применяют предварительно напряженные балки; при пролетах 24, 30 м - фермы. 1 – ось ряда; 2 – анкеры; 3 – шайба; 4 – гайка; 5 – стальная пластинка =12мм; 6 – ригель; 7 – колонна; 8 – торцовая стальная плита Рис. 12.10. Конструкция соединения ригеля с колонной на анкерных болтах и монтажной сварке Конструкции фонарей состоят из поперечных фонарных ферм и стоек, несущих плиты покрытий и опирающихся на ригели поперечных рам. В плоскости стоек фонаря размещаются бортовые плиты. Ширину фонаря и высоту переплетов устанавливают в зависимости от требуемой освещенности цеха. Обычно она обеспечивается при ширине фонаря, равной 0,3—0,4l. В целях типизации конструктивных элементов применяют фонари шириной 6м при пролетах до 18 м и шириной 12 м при пролетах 24 и 30 м (рис. 12.11). Сопряжение несущих элементов фонарей с ригелями поперечных рам выполняют на монтажных болтах с последующей сваркой стальных закладных деталей.  Рис. 12.11. Конструктивные схемы фонарных ферм 12.5. Система связей Назначение связей – обеспечить жесткость здания в целом, устойчивость сжатых поясов ригелей поперечных рам (стропильных балок и ферм) и восприятие горизонтальных ветровых и тормозных крановых нагрузок. Вертикальные связи. Горизонтальная сила от ветровой и крановой нагрузок, приложенная к покрытию, может вызвать деформацию ригелей поперечных рам (стропильных балок или ферм) из плоскости, а также, если она приложена к одной колонне, – потерю ее устойчивости. Во избежание этого, устанавливаются специальные вертикальные связи. В их состав входят: – связи между стропильными балками или фермами для включения кровельного диска из плит покрытия в совместную работу с поперечными рамами; эти связи в виде крестовой решетки из стальных уголков устанавливаются между стропильными балками или фермами в плоскостях продольных рядов колонн (рис.12.11,а) в крайних ячейках каждого температурного блока и крепятся с помощью сварки к закладным деталям опорных сечений стропильных балок или ферм; – стальные распорки, устанавливаемые в остальных ячейках в той же плоскости в уровне верха колонн (рис.12.11,б) для передачи горизонтальных нагрузок на все колонны в продольном направлении;  а – продольные вертикальные связи; б – горизонтальные распорки; в – горизонтальные диафрагмы; 1 – фермы из уголковой стали; 2 – стальные распорки; 3 – крестовые связи из уголковой стали; 4 – стальные тяжи; 5 – связевые фермы в плоскости покрытия Рис. 12.12. Схемы связей – вертикальные крестовые или портальные связи из стальных прокатных профилей (рис.12.12,а), устанавливаемые для увеличения общей продольной устойчивости здания в каждом продольном ряду между двумя смежными колоннами в середине температурных блоков; они крепятся к закладным деталям железобетонных колонн с помощью привариваемых косынок. Эти связи вверху достигают продольных стальных распорок в бескрановых зданиях и подкрановых балок в зданиях с мостовыми кранами. При большом расстоянии между верхом подкрановых балок и продольными распорками вертикальные крестовые связи наращивают до распорок дополнительными элементами из стальных прокатных профилей. Если все колонны в продольном направлении здания имеют одинаковую жесткость или высота стропильных конструкций на опорах не превышает 800 мм, вертикальные связи между фермами (балками) не ставятся. Вертикальные связи, устанавливаемые между колоннами, рассчитываются на действие ветровых нагрузок, приложенных к торцовым стенам, и продольных тормозных нагрузок от мостовых кранов. Горизонтальные связи по верхнему поясу. В беспрогонных покрытиях бесфонарных зданий железобетонные плиты укладываются непосредственно на стропильные балки или фермы и привариваются в трех углах с соблюдением размеров опирания плит на стропильные конструкции. Минимальная длина опирания плит на стропильные конструкции в зависимости от вида конструкции каркаса здания приведена в табл. 12.1. При этом должна быть обеспечена сварка по всей длине или ширине опирания закладной детали панели на закладную деталь фермы или балки. Следовательно, образуется жесткий диск и необходимость в дополнительных горизонтальных связях в плоскости покрытия отпадает. Таблица 12.1 Минимальная длина опирания ребер плит на стропильные конструкции
Жесткий диск покрытия обеспечивает пространственную работу каркаса здания, если в плоскости диска поперечная горизонтальная сила, приходящаяся на одну плиту, не превышает 15 кН (для плит 1,5 х 6 м — 10 кН). При больших значениях поперечной силы по верхним поясам ферм устанавливаются связи и в каждой плите одно продольное ребро с двух концов приваривается к стропильным конструкциям. При таком креплении плита является горизонтальной распоркой в покрытии. При соблюдении условий приварки плит к несущим стропильным конструкциям расчет жесткого диска на поперечную силу можно не производить для бескрановых зданий и зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью до 50 т. Если расчет необходим, поперечная сила в жестком диске определяется как в бесконечно жесткой неразрезной балке на упругих опорах (поперечных или продольных рамах каркаса здания). Устройство фонаря в беспрогонных покрытиях снижает жесткость диска. В этом случае на подфонарных участках покрытий по верхним поясам стропильных балок или ферм для обеспечения их устойчивости из плоскости предусматриваются горизонтальные связи в крайних подфонарных шагах колонн в виде связевой фермы из стальных уголков. В остальных подфонарных шагах колонн в той же плоскости ставятся стальные распорки и тяжи по коньку фермы или балки. Распорками воспринимаются сжимающие, а тяжами – растягивающие усилия (рис.12.12,в). Если фонарь не доходит до конца температурного блока, то связи по нижнему поясу стропильных балок или ферм в крайних шагах колонн не ставятся. В этом случае тяжи и распорки крепятся к элементам покрытия крайнего шага колонн. Горизонтальные связи по нижнему поясу. В беспрогонных покрытиях большой высоты кроме горизонтальных связей по верхнему поясу балок или ферм устраиваются горизонтальные связи по нижнему поясу стропильных конструкций. Необходимость в этих связях обусловлена тем, что ветровая нагрузка, действующая на торец здания, вызывает изгиб торцовой стены и покрытие при этом используется как горизонтальная опора стены. В зданиях большой высоты и со значительными пролетами эта опора устраивается в уровне нижнего пояса стропильных балок или ферм в виде горизонтальной связевой фермы, состоящей из стальных уголков и нижних поясов двух смежных стропильных балок или ферм. Если горизонтальное усилие от всех нагрузок на каждую панель покрытия не превышает 10 кН, то горизонтальные связи по нижним поясам стропильных балок (ферм) не требуются. Горизонтальные усилия определяются для блока здания при наиболее невыгодном расположении кранов в каждом блоке. При сблокированных зданиях с железобетонными колоннами одной высоты (до 18 м), оборудованных во всех пролетах мостовыми кранами грузоподъемностью до 30 т включительно и с фонарями во всех пролетах, горизонтальные усилия от кранов могут передаваться на каркас здания плитами покрытия. Каркас проверяется расчетом на горизонтальные усилия. При грузоподъемности мостовых кранов до 30 т и числе пролетов с фонарями не более 50% общего числа пролетов плиты покрытия обеспечивают распределение горизонтальных усилий от кранов на каркас здания. В этом случае расчет на горизонтальные усилия можно не производить, и горизонтальные связи по нижним поясам не требуются. 12.6. Подкрановые балки Железобетонные предварительно напряженные подкрановые балки испытывают динамические воздействия от мостовых кранов и поэтому их применение рационально при кранах среднего режима работы грузоподъемностью до 30 т и кранах легкого режима работы. При кранах тяжелого режима работы и кранах среднего режима работы грузоподъемностью 50 т и более целесообразны стальные подкрановые балки. Наиболее выгодна двутавровая форма поперечного сечения подкрановой балки (рис. 12.13). Развитая верхняя полка повышает жесткость балки в горизонтальном направлении, уменьшает перемещения при поперечных тормозных усилиях, а также улучшает условия монтажа и эксплуатации крановых путей и крана; нижняя полка дает возможность удобно разместить напрягаемую арматуру и обеспечить прочность балки при отпуске натяжения. Расчетным на вертикальные нагрузки является тавровое сечение с верхней сжатой полкой, а на горизонтальные нагрузки — прямоугольное сечение с верхней полкой.  а – на вертикальную нагрузку; б – на горизонтальную нагрузку Рис. 12.13. Расчетные сечения подкрановой балки Высоту сечения подкрановых балок назначают в пределах  , толщину верхней полки —  , ширину верхней полки —  . По условиям крепления и рихтовки крановых путей принимают размер полки  =500...650мм. Типовые подкрановые балки имеют высоту сечения h= 1000мм при пролете 6м и высоту сечения h= 1400мм при пролете 12 м (рис. 12.13). а – общий вид; б – армирование напрягаемой проволочной арматурой; в – армирование напрягаемой стержневой арматурой Рис. 12.14. Конструкция предварительно напряженной подкрановой балки пролетом 12 м Сборные подкрановые балки пролетом 6 и 12 м по условиям технологичности изготовления и монтажа выполняют разрезными с монтажным стыком на колоннах. Расчетные нагрузки от мостовых кранов для расчета прочности подкрановых балок определяют с коэффициентом надежности f=1,1. Расчетная вертикальная нагрузка  (12.6)расчетная горизонтальная нагрузка (от одного колеса моста)  (12.7)Горизонтальная сила Н приложена в уровне головки крановых рельсов, но для упрощения расчета, пренебрегая незначительным влиянием эксцентриситета, ее полагают приложенной посередине высоты полки таврового сечения. Расчет прочности ведется на расчетную нагрузку от двух сближенных мостовых кранов одинаковой грузоподъемности, умноженную на коэффициент сочетаний, равный 0,85 (при кранах легкого и среднего режима). Подвижную нагрузку от мостовых кранов располагают в пролете подкрановой балки так, чтобы в ряде сечений по длине пролета получить максимальные усилия М, Q. Расстояние между четырьмя силами, передающимися через колеса мостового крана, устанавливают по габаритам ширины и базы моста (рис. 12.15). Расчет ведут по линиям влияния, располагая одну силу в вершине линии влияния. Максимальные усилия определяют суммированием произведений сил на соответствующие им ординаты. Например, максимальный изгибающий момент в рассматриваемом сечении  (12.8) Рис. 12.15. К расчету подкрановой балки По найденным усилиям строят огибающие эпюры М и Q. Ординаты огибающих эпюр можно определить по таблицам, приведенным в справочниках. Расчет на выносливость ведется на расчетную вертикальную нагрузку от одного мостового крана, определяемую умножением нормативной нагрузки на коэффициент, равный 0,6. Прогиб определяют с учетом действия длительных и кратковременных нагрузок при коэффициенте перегрузки, равном единице, значение прогиба должно быть fl/600. Предварительно напряженные подкрановые балки армируют высокопрочной проволокой, стержневой арматурой, канатами. Арматурные каркасы в связи с динамическими воздействиями на балку выполняют не сварными, а вязаными. На опорах балки усиливают ребрами (уширениями концов) и дополнительной поперечной арматурой в виде стержней, хомутов, сеток, обеспечивающих прочность и трещиностойкость торцов при отпуске натяжения. Для подкрановых балок применяют бетон классов C25/30—C45/50. Масса подкрановой балки пролетом 12 м составляет 10—12 т. Соединение подкрановых балок с колоннами выполняют на сварке стальных закладных деталей (рис. 12.16). Для передачи горизонтальных тормозных усилий в стыке устанавливают ребровые накладки, привариваемые к верхним закладным листам балок и специальному закладному листу колонны. а – подкрановой балки к колонне; б – рельса к подкрановой балке; 1 – ребровые планки 100×12; 2 – закладная деталь подкрановой балки; 3 – анкеры, выпущенные из колонны; 4 – лапка – прижим; 5 – упругие прокладки; 6 – закладные детали колонны =8мм Рис. 12.16. Детали креплений Чтобы смягчить удары и толчки, передаваемые на подкрановую балку при движении мостового крана, и уменьшить износ путей, между подкрановой балкой и рельсом укладывают упругую прокладку из прорезиненной ткани толщиной 8—10 мм. При этом принимают во внимание, что предварительно напряженные балки имеют выгиб, а крановый рельс должен получить горизонтальное положение. Рельс после рихтовки прикрепляют к балке болтами с помощью стальных деталей. Лекция 13. Расчет поперечной рамы 13.1.Расчетная схема и нагрузки Поперечная рама одноэтажного каркасного здания испытывает действие постоянных нагрузок от массы покрытия и различных временных нагрузок от снега, вертикального и горизонтального давления мостовых кранов, положительного и отрицательного давления ветра и др. (рис. 13.1).  Рис. 13.1. Расчетно-конструктивная схема поперечной рамы с нагрузками В расчетной схеме рамы соединение ригеля с колонной считается шарнирным, а соединение колонны с фундаментами - жестким. Длину колонн принимают равной расстоянию от верха фундамента до низа ригеля. Цель расчета поперечной рамы — определить усилия в колоннах и подобрать их сечения. Ригель рамы рассчитывают независимо, как однопролетную балку, ферму или арку. Постоянная нагрузка от массы покрытия передается на колонну как вертикальное опорное давление ригеля Р. Эту нагрузку подсчитывают по соответствующей грузовой площади. Вертикальная нагрузка приложена по оси опоры ригеля и передается на колонну при привязке наружной грани колонны к разбивочной оси 250 мм с эксцентриситетом (рис. 13.2): в верхней надкрановой части е = 0,25/2 = 0,125 м (при нулевой привязке е=0); в нижней подкрановой части е = (h1 - h2)/2 - 0,125 (при нулевой привязке е=(h1—h2/2) при этом возникают моменты, равные М=Ре. | ||||||||