Главная страница
Навигация по странице:

  • Лекция 1. Принципы компановки железобетонных конструкций 1.1. Конструктивные схемы

  • Лекция 2. Принципы проектирования сборных элементов 2.1. Типизация сборных элементов и унификация размеров

  • 2.2. Расчетные схемы сборных элементов в процессе транспортирования и монтажа

  • 2.3. Стыки и концевые участки элементов сборных конструкций

  • Раздел 2. Конструкции многоэтажных каркасных зданий

  • 3.1. Конструктивные схемы зданий

  • 3.2. Конструкции многоэтажных рам

  • Лекция 4. Расчетные схемы и нагрузки 4.1. Предварительный подбор сечений

  • 4.3. Расчетные усилия и подбор сечений

  • Лекция 5. Системы рамные, рамно-связевые и связевые

  • Лекция Принципы компановки железобетонных конструкций


    Скачать 13.92 Mb.
    НазваниеЛекция Принципы компановки железобетонных конструкций
    Анкор2aya_chast_semestr_ZhBK.doc
    Дата04.05.2018
    Размер13.92 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файла2aya_chast_semestr_ZhBK.doc
    ТипЛекция
    #18882
    страница1 из 8
      1   2   3   4   5   6   7   8

    Раздел 1. Общие принципы проектирования железобетонных конструкций зданий

    Лекция 1. Принципы компановки железобетонных конструкций

    1.1. Конструктивные схемы

    Конструктивные схемы зданий могут быть каркасными и панельными (бескаркасными), многоэтажными и одно­этажными. Каркас многоэтажного здания образуется из основных вертикальных и горизонтальных элементов — колонн и ригелей. В каркасном здании гори­зонтальные воздействия (ветер, сейсмика и т. п.) могут восприниматься совместно каркасом и вертикальными связевыми диафрагмами, соединенными перекрытиями в единую пространственную систему, или же только карка­сом, как рамной конструкцией, при отсутствии верти­кальных диафрагм. В многоэтажном панельном здании горизонтальные воздействия воспринимаются совместно поперечными и продольными стенами, также соединен­ными перекрытиями в пространственную систему.


    1 – колонна; 2 – ригель; 3 – распорка; 4 – плита перекрытия

    Рис. 1.1. Железобетонный каркас многоэтажного здания

    1.2. Деформационные швы

    Чтобы уменьшить усилия от температуры и усадки, железобетонные конструкции делят по длине и ширине температурно-усадочными швами на отдельные части — деформационные блоки. Если расстояние между темпе­ратурно-усадочными швами при температуре выше минус 40 °С не превышает пределов, указанных в табл.1.1, то конструкции без предварительного напряжения, а также предварительно напряженные, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории, на темпе­ратуру и усадку можно не рассчитывать.
    Таблица 1. 1 Наибольшие допустимые расстояния между. температурно-усадочными швами в железобетонных конструкциях


    Вид конструкции

    Расстояние между швами, м

    внутри отап­ливаемых зданий и в грунте

    в открытых

    сооружениях

    и в не отапливаемых зда­ниях

    Сборная каркасная

    » сплошная

    Монолитная и сборно-монолитная каркасная

    То же, сплошная

    60

    50
    50

    40

    40

    30
    30

    25



    Температурно-усадочные швы выполняются в надзем­ной части здания — от кровли до верха фундамента, раз­деляя при этом перекрытия и стены. Ширина температурно-усадочных швов обычно составляет 2—3 см, она уточняется расчетом в зависимости от длины температур­ного блока и температурного перепада. Наиболее четкий температурно-усадочный шов конструкции здания созда­ется устройством парных колонн и парных балок по ним.



    а – температурный шов на парных колоннах; б – осадочный шов на

    парных колоннах; в – осадочный шов с вкладным пролетом

    Рис. 1.2. Деформационные швы
    Осадочные швы устраивают между частями зданий разной высоты или в зданиях, возводимых на участке с разнородными грунтами; такими швами делят и фунда­менты (рис. 1.2,б). Осадочные швы можно устраивать также с помощью вкладного пролета из плит и балок (рис. 1.2,в). Осадочный шов служит одновременно и температурно-усадочным швом здания.

    Лекция 2. Принципы проектирования сборных элементов

    2.1. Типизация сборных элементов и унификация размеров

    Чтобы одни и те же типовые элементы можно было широко применять в различных зданиях, расстояния между колоннами в плане (сетка колонн) и высоты эта­жей унифицируют, т. е. приводят к ограниченному числу размеров.

    Для одноэтажных промышленных зданий с мостовы­ми кранами расстояние между разбивочными осями в продольном направлении (шаг колонн) принято равным 6 или 12 м, а между разбивочными осями в поперечном направлении это расстояние (пролеты здания) принято кратным укрупненному модулю 6 м, т. е. 18, 24, 30 м и т. д. (рис. 2.1. а). Высота от пола до низа основной несу­щей конструкции принята кратной модулю 1,2 м, напри­мер 10,8; 12 м и т. д. до 18 м.


    Рис. 2.1. Унифицированные размеры промышленных зданий
    Для многоэтажных промышленных зданий принята унифицированная сетка колонн 9×6, 12×6м под вре­менные нормативные нагрузки на перекрытия 5, 10 и 15 кН/м2 и сетка колонн 6×6м под временные норма­тивные нагрузки 10, 15, 20 кН/м2; высоты этажей принимают кратными укрупненному модулю 1,2 м, например 3,6; 4,8; 6 м (рис. 2.1. б).

    В гражданских зданиях укрупненным модулем для сетки осей принят размер 600 мм. Расстояние между осями сетки в продольном и поперечном направлениях назначают от 3 до 6,6 м. Высоты этажей, кратные моду­лю 300 мм,— от 3 до 4,8 м.

    Чтобы взаимоувязать размеры типовых элементов зданий, предусмотрены три категории размеров: номи­нальные, конструктивные и натурные (рис. 2.2).



    а – панелей; б – ригелей

    Рис. 2.2. Номинальные и конструктивные размеры сборных элементов:

    Номинальные размеры элемента — расстояния между разбивочными осями здания в плане. Конст­руктивные размеры элемента отличаются от номиналь­ных на величину швов и зазоров. Величина зазоров зависит от условий и мето­дов монтажа и должна допускать удобную сборку элементов и в необходимых случаях заливку швов раство­ром. В последнем случае величина зазора принимается не менее 30 мм. Натурные размеры элемента — фактические размеры, которые в зависимости от точности изготовле­ния могут отличаться от конструктивных размеров на не­которую величину, называемую допуском (3—10 мм). Конструктивные размеры элементов назначают с учетом необходимых зазоров в швах и стыках, а также с учетом нормированных допусков.

    2.2. Расчетные схемы сборных элементов в процессе транспортирования и монтажа

    Элементы сборных конструкций при подъеме, транс­портировании и монтаже испытывают нагрузку от веса, при этом расчетные схемы элементов могут существенно отличаться от расчетных схем в проектном положении.

    В связи с этим необходимо расчетные схемы элементов назначать так, чтобы усилия, развивающиеся при транспортировании и монтаже, были возможно меньше. Для этого надо устанавливать соответствующее рас­положение монтажных петель, строповочных отверстий, мест опирания (которые должны быть указаны на рабо­чих чертежах элементов).


    Рис. 2.3. Расчетные схемы сборной колонны в процессе монтажа



    Рис. 2.4. Расчетные схемы сборной рамы в процессе монтажа

    2.3. Стыки и концевые участки элементов сборных конструкций

    Сборные конструкции зданий, смонтированные из от­дельных элементов, совместно работают под нагрузкой благодаря стыкам и соединениям, обеспечивающим их надежную связь. Стыки и соединения сборных конструк­ций можно классифицировать по функциональному приз­наку (в зависимости от назначения соединяемых элемен­тов) и по расчетно-конструктивному (в зависимости от вида усилий, действующих на них).

    Стальные закладные детали для предотвращения кор­розии и обеспечения необходимой огнестойкости элемен­тов покрывают защитным слоем цементного раствора по металлической сетке. С этой целью стальные закладные детали при конструировании втапливают так, чтобы после нанесения защитного слоя на поверхности элемен­тов не было местных выступов. Концевые участки сжатых соединяемых элементов (например, концы сборных колонн) усиливают попереч­ными сетками косвенного армирования. При соединении с обрывом продольной рабочей арматуры в зоне стыка усиление поперечными сетками производят по расчёту. Сетки устанавливают у торца элемента (не менее 4 шт.) на длине не менее 10стержней периодического профиля, при этом шаг сеток должен быть не менее 60 мм, не более 1/3 размера меньшей стороны сечения и не более 150 мм (рис. 2.5). Размер ячеек сетки должен быть не менее 45 мм, не более 1/4 меньшей стороны сечения и не более 100 мм.


    Рис. 2.5. Усиление поперечными сетками концевых участков стыкуемых элементов
    У концевых участков сборных предварительно напря­женных элементов необходимо предусматривать местное усиление против образования продольных раскалываю­щих трещин при отпуске натяжения арматуры (рис. 2.6.). Для этого устанавливают дополнительную поперечную напрягаемую или ненапрягаемую арматуру.


    1 – дополнительные поперечные стержни; 2 – сетки косвенного армирования; 3 – стальная закладная деталь; 4 – продольная

    Рис. 2.6. Усиление концевых участков предварительно напряженных элементов:
    Дополнительную поперечную ненапрягаемую армату­ру устанавливают на всю высоту элемента и приварива­ют к опорной закладной детали.

    - Кроме того, у торцов предварительно напряженных элементов устанавливают дополнительную косвенную арматуру с коэффициентом армирования =2 % на длине не менее 0,6lРи не менее 20 см при продольной армату­ре, не имеющей анкеров.

    В стыках и соединениях сборных железобетонных эле­ментов стальные закладные детали часто проектируют в виде пластинок и приваренных к ним в тавр анкеров, испытывающих действие усилий M, N, Q (рис, 2.7, 2.8).



    Рис. 2.7. Стальные закладные детали в стыках и соединениях элементов конструкции


    Рис. 2.8. Закладная пластина с нахлесточными анкерами 1 и нормальными анкерами 2
    Стыки растянутых элементов выполняют сваркой вы­пусков арматуры или стальных закладных деталей, а в предварительно напряженных конструкциях — пропус­ком через каналы или пазы элементов пучков, канатов или стержневой арматуры с последующим натяжением. Сварные стыки растянутых элементов конструируют так, чтобы при передаче усилий не происходило разгибания закладных деталей, накладок или выколов бетона.

    Для передачи сдвигающих усилий на поверхности соединяемых элементов устраивают пазы, которые после замоноличивания образуют бетонные шпонки. Примене­ние бетонных шпонок целесообразно в бесконсольных стыках ригелей с колоннами, где их располагают так, чтобы бетон шпонок работал в наклонном сечении на сжатие, в стыках плитных конструкций, для повышения жесткости панельных перекрытий в своей плоскости и др (рис. 2.9).



    а – в стыках ригеля с колонной; б – в соединениях панелей

    Рис. 2.9. Бетонные шпонки в стыках и соединениях элементов конструкции

    Раздел 2. Конструкции многоэтажных каркасных зданий

    Лекция 3. конструкции многоэтажных промышленных зданий

    3.1. Конструктивные схемы зданий

    Многоэтажные промышленные здания служат для размещения различных производств — машино­строения, приборостроения, цехов химической, электро­технической, радиотехнической, легкой промышленности и др., а также базисных складов, холодильников, гара­жей и т. п. Их проектируют, как правило, каркасными с навесными панелями стен.

    Высоту промышленных зданий обычно принимают по условиям технологического процесса в пределах от 3 до 7 этажей (при обшей высоте до 40 м), а для некоторых видов производств с не тяжелым оборудованием, уста­навливаемым на перекрытиях, до 12—14 этажей. Ширина промышленных зданий может быть равной 18—36 м и более. Высоту этажей и сетку колонн каркаса назначают в соответствии с требованиями типизации элементов кон­струкций и унификации габаритных параметров. Высоту этажей принимают кратной модулю 1,2 м, т.е. 3,6; 4,8; 6 м, а для первого этажа иногда 7,2 м. Наиболее распро­страненная сетка колони каркаса 6x6, 9х6, 12х6 м. Такие ограниченные размеры сетки колонн каркаса обу­словлены большими временными нагрузками на пере­крытия, которые могут достигать 15 кН/м2, а и некото­рых производствах 25 кН/м2 и более.

    Для промышленного строительства наиболее удобны многоэтажные каркасные здания без специальных вер­тикальных диафрагм, поскольку они ограничивают сво­бодное размещение технологического оборудования и производственных коммуникаций. Основные несущие конструкции многоэтажного каркасного здания — желе­зобетонные рамы и связывающие их междуэтажные пе­рекрытия (рис. 3.1). Пространственная жесткость здания обеспечивается в поперечном направлении рабо­той многоэтажных рам с жесткими узлами — по рамной системе, а в продольном — работой вертикальных стальных связей или же вертикальных железобетонных диаф­рагм, располагаемых по рядам колонн и в плоскости на­ружных стен, — по связевой системе(рис. 3.2). Если в продольном направлении связи или диафрагмы по тех­нологическим условиям не могут быть поставлены, их заменяют продольными ригелями. В этом случае прост­ранственная жесткость и в продольном направлении обеспечивается по рамной системе.



    1 – поперечные рамы; 2 – продольные вертикальные связи; 3 – панели перекрытий

    Рис. 3.1. Конструктивный план многоэтажного каркаса промышленного здания


    Рис. 3.2. Вертикальные связи многоэтажного каркаса в продольном направлении

    При относительно небольшой временной нагрузке на перекрытия пространственная жесткость и в поперечном направлении обеспечивается по связевой системе; при этом во всех этажах устанавливаются поперечные вер­тикальные диафрагмы. Шарнирное соединение ригелей с колоннами в этом решении достигается установкой ри­гелей на консоли колонн без монтажной сварки в узлах.

    Ригели соединяют с колоннами (стойками) на консо­лях, с применением ванной сварки выпусков арматуры и обетонированием полости стыка на монтаже. Для между­этажных перекрытий применяют ребристые плиты шири­ной 1500 или 3000 мм. Плиты, укладываемые по линии колонн, служат связями-распорками, обеспечивающими устойчивость каркаса на монтаже.

    В таких зданиях возможно опирание плит перекры­тий двух типов: на полки ригелей таврового сечения (для производства со станочным оборудованием, нагрузки от которого близки к равномерно распределенным) и по верху ригелей прямоугольного сечения (главным образом, для зданий химической промышленности с оборудо­ванием, провисающим из этажа в этаж и передающим большую сосредоточенную нагрузку на одну опору). В обоих типах опирания плит типовые ригели при проле­тах 6 и 9 м имеют одинаковое сечение 800 мм и ширину ребра 300 мм.

    Типовые конструкции многоэтажных промышленных зданий с балочными перекрытиями разработаны под различные временные нагрузки — от 5 до 25 кН/м2.

    Пример решения конструкции здания с безбалочными перекрытиями приведен на рис. 3.3. Ригелем много­этажной рамы в поперечном и продольном направлениях служит безбалочная плита, жестко связанная с колонна­ми с помощью капителей. Пространственная жесткость здания в обоих направлениях обеспечивается по рамной системе. Унификация размеров плит и капителей средних и крайних пролетов безбалочного перекрытия достигает­ся смещением наружных самонесущих стен с оси край­него ряда колонн на расстояние, равное половине шири­ны надкапительной плиты.

    Рис. 3.3. Конструкции зданий многоэтажных промышленных зданий

    с безбалочными перекрытиями
    Многоэтажные промышленные здания с часто распо­ложенными опорами при сетке колонн 6×6 или 9×6 м не всегда удовлетворяют требованиям гибкой планиров­ки цехов, модернизации оборудования и усовершенство­вания производства без дорогостоящих переустройств. Поэтому применять их следует в случае больших времен­ных нагрузок на перекрытия более 10 кН/м2.

    Особенность конструктивного решения универсальных промышленных зданий с этажами в межферменном про­странстве состоит в том, что они имеют крупную сетку колонн 18×6, 18×12, 24×6 м. Большие пролеты здания перекрывают безраскосными фермами. При этом в пре­делах конструктивной высоты этих ферм устраивают дополнительные этажи, в которых размещают инженер­ное оборудование и коммуникации, бытовые, складские и другие вспомогательные помещения. Высота межфер­менных этажей может быть 2,4; 3 и 3,6 м.

    Пример решения конструкций универсального про­мышленного здания приведен на рис. 3.4. Здание име­ет 6 этажей — три основных и три межферменных. Без­раскосные фермы, жестко связанные с колоннами, явля­ются составной частью многоэтажного каркаса и работают как ригели рам. Крайние стойки ферм вверху и внизу снабжены выступами для соединения с колоннами ниже- и вышележащих этажей. Плиты перекрытий в основных этажах ребристые; их укладывают на верхний пояс ферм. Панели перекрытий вспомогательных этажей пустотные или ребристые; опираются они на полки ниж­него пояса ферм (рис. 3.5).

    1 – основные этажи; 2 – межферменные этажи; 3 – соединения колонн с безраскосыми фермами

    Рис. 3.4. Конструкция многоэтажного промышленного здания

    с межферменными этажами


    Рис. 3.5. Деталь опирания перекрытия на нижний пояс безраскосных ферм
    Многоэтажные гражданские каркасные и панельные (бескаркасные) здания проектируют для массового стро­ительства высотой 12—16 этажей, а в ряде случаев — высотой 20 этажей и более. Сетка колонн, шаг несущих стен и высоты этажей выбирают в соответствии с требо­ваниями типизации элементов конструкций и унифика­ции габаритных параметров. Конструктивные схемы зданий, возводимых из сборных элементов, характерны постоянством геометрических размеров по высоте, регу­лярностью типовых элементов конструкций, четким реше­нием плана.

    Каркасные конструкции применяют для различных административных и общественных зданий с большими помещениями, редко расположенными перегородками, а в некоторых случаях и для жилых домов высотой более 25 этажей. Основными несущими конструкциями много­этажного каркасного здания в гражданском строитель­стве являются железобетонные рамы, вертикальные связевые диафрагмы и связывающие их междуэтажные пе­рекрытия.

    Важнейшим условием достижения высоких эксплуа­тационных качеств многоэтажного здания является обес­печение его надежного сопротивления горизонтальным нагрузкам и воздействиям. Необходимая пространствен­ная жесткость такого здания достигается различными вариантами компоновки конструктивной схемы, в основ­ном отличающимися способами восприятия горизонталь­ных нагрузок.

    Например, при поперечных многоэтажных рамах и по­перечных вертикальных связевых диафрагмах, горизон­тальные нагрузки воспринимаются вертикальными конст­рукциями совместно, и каркасное здание в поперечном направлении работает по рамно-связевой системе, при этом в продольном направлении при наличии только вер­тикальных связевых диафрагм здание работает по связевой системе (рис. 3.6, а).

    При поперечном расположении вертикальных связе­вых диафрагм и продольном расположении многоэтаж­ных рам здание в поперечном направлении работает по связевой системе, а в продольном направлении — по рамной системе(рис. 3.6, б). Конструктивная схема каркаса при шарнирном соединении ригелей с колонна­ми будет связевой в обоих направлениях.


    1 – балка; 2 – колонна; 3 – панель

    Рис. 3.6. Направление ригелей поперек (а) и вдоль (б) здания

    в сборном балочном перекрытии
    Панельные конструкции применяют для жилых до­мов, гостиниц, пансионатов и других аналогичных зда­ний с часто расположенными перегородками и стенами. В панельных зданиях основными несущими конструк­циями служат вертикальные диафрагмы, образованные панелями внутренних несущих стен, расположенными в поперечном, иногда в продольном направлении, и связы­вающие их междуэтажные перекрытия. Панели наруж­ных стен навешивают на торцы панелей несущих попе­речных стен. Многоэтажное панельное здание как в поперечном, так и в продольном направлении восприни­мает горизонтальную нагрузку по связевой системе. Возможны другие конструктивные схемы много­этажных зданий. К ним относятся, например, каркасное здание с центральным ядром жесткости, в котором в ка­честве вертикальных связевых диафрагм используются внутренние стены сблокированных лифтовых и вентиля­ционных шахт, лестничных клеток; здание с двумя ядрами жесткости открытого профиля — в виде двутавров; здание с двумя ядрами жест­кости и сложной конфигурацией в плане, позволяющей индивидуализировать архитектурное решение. В описанных конструктивных схемах зданий горизонтальные воздействия воспринимаются по рамно-связевой или связевой системе.
    3.2. Конструкции многоэтажных рам

    Многоэтажные сборные рамы членят на отдельные элементы, изготовляемые на заводах и полигонах, с со­блюдением требований технологичности изготовления и монтажа конструкций. Ригели рамы членят преимущест­венно на отдельные прямолинейные элементы, стыкуемые по грани колонны скрытым или консольным стыком (рис. 3.7, а, б). Колонны также членят на прямолинейные элементы, стыкуемые через два этажа — выше уровня перекрытия. Чтобы сохранить монолитность узлов и уменьшить число типов сборных элементов, многоэтаж­ные рамы в некоторых случаях членят на отдельные одонопролетные одноэтажные рамы (рис. 3.7, в).

    Стыки многоэтажных сборных рам, как правило, вы­полняют жесткими. При шарнирных стыках уменьшается общая жесткость здания и снижается сопротивление де­формированию при горизонтальных нагрузках. Этот не­достаток становится особенно существенным с увеличе­нием числа этажей "каркасного здания. Шарнирные стыки ригелей на консолях колонн неэкономичны, осо­бенно в сравнении с жесткими бесконсольными стыками ригелей.

    Типовые ригели пролетом 6 м армируют ненапрягаемой арматурой, пролетом 9 м — напрягаемой арматурой в пролете (рис. 3.8). Колонны высотой в два этажа армируют продольной арматурой и поперечными стерж­нями как внецентренно сжатые элементы (рис. 3.9).



    Рис. 3.7. Конструктивные схемы членения многоэтажных рам на сборные элементы







    Рис. 3.8. Армирование ригеля поперечной рамы пролетом 9м





    Рис.3.9. Армирование колонн поперечной рамы
    Жесткие стыки колонн многоэтажных рам воспринимают продольную силу N, изгибающий момент М и поперечную силу Q.Арматурные выпуски стержней диаметром до 40 мм стыкуют ванной сваркой (рис.3.10). При четырех арматурных выпусках для удобства сварки устраивают специальные угловые подрезки бетона длиной 150 мм, при арматурных же выпусках по периметру сечения подрезку бетона делают по всему периметру. Концы колонн, а также места подрезки бетона усиливают поперечными сетками и заканчивают стальной центрирующей прокладкой (для удобства рихтовки на монтаже). После установки и выверки стыкуемых элементов колонны и сварки арматурных выпусков устанавливают дополнительные монтажные хомуты диаметром 10…12 мм. Полости стыка — подрезки бетона и узкий шов между торцами элементов замоноличивают в инвентарной форме под давлением.



    а – при четырех угловых арматурных выпусках; б – при арматурных выпусках по сторонам сечения колонны; 1 – ванная сварка; 2 – центрирующая прокладка; 3 – хомут, устанавливаемый на монтаже; 4 – арматурные выпуски; 5 – бетон замоноличивания в подрезках; 6 – сетки косвенного армирования

    Рис. 3.10. Конструкция жесткого стыка колонн с ванной сваркой арматурных выпусков

    Уменьшение изгибающего момента в стыках колонн многоэтажного каркасного здания в большинстве случа­ев достигается выбором места расположения стыка бли­же к середине высоты этажа, где изгибающие моменты от действия вертикальных и горизонтальных нагрузок приближаются к нулю и где улучшаются условия для монтажа колонн.

    Сборно-монолитные рамы также выполняют с жест­кими узлами. Ригель таврового сечения имеет выступа­ющие кверху хомуты и открыто расположенную верхнюю опорную арматуру (рис. 3.11, а).



    Рис.3.11. Конструкция узлов сборно-монолитной рамы

    а – до замоноличивания; б – после замоноличивания
    Поверх ригеля уложены ребристые панели с зазором между их торцами 12 см. Жесткость узлового сопряжения ригеля с колонной обеспечивается соединением на опоре верхней арматуры ригеля. Для этой цели в колонне предусмотрено отверстие, через которое пропускают опорные стержни стыка. Для укладки па­нелей в ригелях могут быть выступающие полочки (рис. 3.11,6). После монтажа сборных элементов, укладки и сварки опорной арматуры ригеля полости между панелями и зазоры между торца­ми ригеля и колонной заполняют бетоном, чем достига­ется замоноличивание рамы. При этом ригели благодаря совместной работе с панелями работают как тавровые сечения.

    Панели внутренних несущих стен в панельных здани­ях по условиям требуемой звукоизоляции выполняют из тяжелого бетона толщиной 14—16 см. При такой толщи­не обеспечивается несущая способность этих панелей в зданиях высотой до 16 этажей. Увеличение несущей спо­собности панелей стен зданий большей высоты достига­ется применением в нижних этажах бетона более высо­кого класса, увеличением толщины железобетонных панелей.

    Бетонные панели несущих стен армируют конструк­тивной вертикальной арматурой, у каждой поверхности панели в количестве 0,3см2 на 1 м длины горизонталь­ного сечения панели. Площадь сечения горизонтальной распределительной арматуры у каждой грани должна составлять не менее 0,3см2 на 1 м вертикального сече­ния. Железобетонные панели несущих стен армируют двойной вертикальной арматурой так, чтобы у каждой поверхности минимальный процент армирования гори­зонтальных сечений при бетоне класса С12/15 составлял 0,1, а при бетоне класса С20/25 или С25/30 — 0,15. Чтобы по­высить сопротивление опорных сечений железобетонных панелей (с целью компенсации обрываемой продольной арматуры), применяют косвенное армирование приопорных участков сетками.

    Дальнейшим усовершенствованием конструкции па­нельного здания может считаться конструкция из желе­зобетонных объемных блоков на комнату или на квар­тиру, изготовленных на заводе с полной внутренней от­делкой. Такая конструкция имеет самую высокую завод­скую законченность и требует минимальных трудовых затрат на монтаже. В зависимости от технологии изго­товления различают объемные блоки трех типов: блок-стакан с отдельной панелью потолка, блок-колпак с от­дельной панелью пола и блок-труба (рис. 3.12.). Объемные блоки перечисленных типов изготовляют на заво­дах монолитными или сборными из отдельных панелей. Способ опирания блоков один на другой предопределя­ет характер работы конструкции здания под нагрузкой. При полосовом опирании блоков на растворный шов создается конструктивная схема панельного здания с не­сущими стенами, работающими на сжатие, при точечном опирании на углы или внутренние пилястры — конструк­тивная схема здания с несущими стенами, работающи­ми в своей плоскости на изгиб.





    а – блок-стакан; б – блок-колпак; в – блок-трубы; г – многоэтажный дом

    Рис. 3.12. Конструкции многоэтажного жилого дома из объемных блоков

    Лекция 4. Расчетные схемы и нагрузки

    4.1. Предварительный подбор сечений

    Плоские рамы, расположенные с определенным ша­гом и связанные перекрытиями, образуют пространст­венный блок рам с размерами в плане, равными расстоя­нию между температурными швами или наружными сте­нами. Вертикальные постоянные и временные нагрузки, а также горизонтальные ветровые нагрузки приложены одновременно ко всем рамам блока, поэтому пространст­венный характер работы в этих условиях не проявляется и каждую плоскую раму можно рассчитывать в отдель­ности на свою нагрузку.

    Многоэтажная железобетонная рама статически не­определима, и для ее расчета необходимо предвари­тельно подобрать сечения ригелей и стоек, определить их жесткости или установить отношение жесткостей. С этой целью пользуются примерами ранее запроектированных аналогичных конструкций или предварительно прибли­женно подбирают сечения. Высоту сечения ригеля опре­деляют по формуле:

    (4.1)

    где М=0,6...0,7М0; здесь М0изгибающий момент ригеля, вычис­ленный как для однопролетной свободно лежащей балки.
    Площадь сечений колонн находят по приближенной формуле:

    A=(1,2…1,5)N/fcd (4.2)

    По результатам предварительного подбора сечений производят взаимную увязку сечений ригелей и стоек и округляют их размеры до унифицированных. Момент инерции сечений ригелей и стоек определяют, как для сплошного бетонного сечения. При монолитных перекры­тиях момент инерции ригелей определяют, как для тав­ровых сечений с шириной полки, равной шагу рам.
    4.2. Усилия от нагрузок

    Многоэтажныxе многопролетные рамы каркасных зданий имеют преимущественно однообразную (регуляр­ную) расчетную схему с равными пролетами или со сред­ним укороченным пролетом на оси симметрии, а также с одинаковой нагрузкой по ярусам (рис. 4.1, а). Узлы стоек таких рам, расположенные на одной вертикали, имеют примерно равные углы поворота и, следовательно, равные узловые моменты с нулевой точкой моментов в середине высота этажа (рис. 4.1,б). Это дает осно­вание расчленить многоэтажную раму на ряд одноэтаж­ных рам с высотой стоек (колонн), равной половине вы­соты этажа, с шарнирами по концам стоек, кроме пер­вого этажа.



    Рис. 4.1. Расчетные схемы многоэтажных рам (а) и эпюра моментов многоэтажной колонны (б)
    На вертикальную нагрузку необходимо рассчитывать три такие одноэтажные рамы: верхнего, среднего и пер­вого этажа. Если число пролетов рамы больше трех, то практически заменяют трехпролетной рамой и полагают изгибающие моменты в средних пролетах многопролетной рамы такими же, как и в среднем пролете трехпролетной рамы.

    При расчете по методу перемещений число неизвест­ных углов поворота равно числу узлов в одном ярусе рамы. Горизонтальным смещением при вертикальных нагрузках обычно пренебрегают. При расчете по методу сил в качестве неизвестных принимают опорные момен­ты ригелей одного яруса рамы и сводят задачу к реше­нию трехчленных уравнений балки на упруговращающихся опорах. Расчет также можно выполнять по таб­лицам прил. 1. В таблицах опорные моменты ригелей рамы, имеющей колонны с одинаковыми сечениями:

    , (4.3)

    где α, β — табличные коэффициенты, зависящие от схемы загруже-ния постоянной и временной нагрузками и от отношения суммы по­гонных жесткостей стоек, примыкающих к узлу, к погонной жестко­сти ригеля; g, v— постоянная и временная нагрузки на 1 м ригеля; l— пролет ригеля между осями колонн.

    Изгибающие моменты в стойках для каждой схемы загружения рамы определяют по разности опорных мо­ментов ригелей в узле, распределяя ее пропорциональ­но погонным жесткостям стоек.

    Изгибающие моменты в пролетных сечениях ригелей, а также поперечные силы определяют обычными спосо­бами как в однопролетной балке, загруженной внешней нагрузкой и опорными моментами по концам.

    При расчете рам целесообразно учитывать образова­ние пластических шарниров и выравнивать изгибающие моменты для достижения экономического и производст­венного эффекта: облегчения сборных стыков, увеличе­ния повторяемости элементов опалубки и арматуры, упрощения армирования монтажных узлов, облегчения условий бетонирования их и т. п. Для этого раму (как и ригель балочного перекрытия) рассчитывают на дей­ствие постоянной нагрузки и различных загружений временной нагрузкой как упругую систему. Затем для каждого из перечисленных загружений строят свою до­бавочную эпюру моментов, которую суммируют с эпю­рой упругой системы.

    Величина выравненного момента не оговаривается, но для его определения следует выполнить расчеты по предельным состояниям второй группы. Практически не­обходимо, чтобы выравненный момент в расчетном сечении составлял не менее 70 % момента в упругой схеме.

    В рамных конструкциях целесообразно намечать ме­ста образования пластических шарниров на опорах ри­гелей и уменьшать опорные моменты. Допустим, что ра­ма рассчитана как упругая система и для определенного загружения получена эпюра моментов (рис. 4.2. а). Если теперь для этого же загружения построить добавоч­ную эпюру моментов, то добавочный опорный момент ΔМ будет заданной величиной, и вследствие этого рассмат­риваемую раму и систему канонических уравнений рас­членяют на две более простые системы с меньшим чис­лом неизвестных (pиc. 4.2, б), Выравненная эпюра М ригелей рамы изображена на рис. 4.2, в.



    Рис. 4.2. К расчету многоэтажных рам на вертикальные нагрузки

    по выровненным моментам
    При упрошенном способе выравнивания моментов ри­гели многоэтажных и многопролетных рам загружают временной нагрузкой через пролет и постоянной нагруз­кой во всех пролетах, при этом получают эпюру момен­тов с максимальными моментами в пролетах и на стой­ках, которую принимают в качестве выравненной эпюры моментов. Опорные моменты ригелей в такой выравненной эпюре моментов при отношениях ин­тенсивности временной и постоянной нагрузок v/gSобычно составляют не менее 70% максимального мо­мента в упругой схеме. В расчете по выравненным мо­ментам необходимо, чтобы в сечениях стоек рам момент продольной силы относительно центра тяжести сжатой зоны составлял не менее 70% соответствующего момен­та в упругой схеме, а в сечениях стоек рам, работающих по случаю 2, кроме того, воспринималась полная про­дольная сила и, по крайней мере, половина изгибающего момента в упругой схеме.

    Расчет на горизонтальные (ветровые) нагрузки вы­полняют приближенным методом. Распределенную гори­зонтальную нагрузку заменяют сосредоточенными сила­ми, приложенными к узлам рамы (рис. 4.3). Нулевую точку эпюры моментов стоек всех этажей рамы, кроме первого, считают расположенной в середине высоты этажа, а в первом этаже при защемлении стоек в фунда­менте — на расстоянии 2/3 высоты от места защемления.



    Рис. 4.3. К расчету многоэтажных рам на горизонтальные нагрузки

    Ярусные поперечные силы рамы

    ; и т.д.; (4.4)

    они распределяются между отдельными стойками пропорционально жесткостям:
    ; (4.5)

    здесь Вжесткость сечения стойки; m − число стоек в ярусе.

    Крайние стойки рамы, имеющие степень защемления в узле меньшую, чем средние стойки (поскольку к край­нему узлу примыкает ригель только с одной стороны), воспринимают относительно меньшую долю ярусной по­перечной силы, что учитывается в расчете условным уменьшением жесткости крайних стоек путем умноже­ния на коэффициент β<1, определяемый по табл. 4.1.

    Таблица 4.1

    Значения коэффициента β для уменьшения жесткости крайних стоек многоэтажных рам при расчете на горизонтальные нагрузки.

    Коэффициент

    Все этажи, кроме первого, при

    Первый

    этаж

    0,25

    0,5

    1

    2

    3

    4

    β

    0,54

    0,56

    0,62

    0,7

    0,75

    0,79

    0,9

    Обозначения: ­­−погонная жесткость ригеля крайнего пролета; − погонная жесткость крайней стойки, примыкающей к узлу снизу.

    По найденным поперечным силам определяют изгиба­ющие моменты на стойках всех этажей, кроме первого:

    (4.6)

    Для первого этажа изгибающий момент стойки в верхнем и нижнем сечениях

    ; (4.7)

    При определении опорных моментов ригелей суммар­ный момент в узле рамы от выше и ниже расположен­ных стоек распределяется между ригелями пропорцио­нально их погонным жесткостям. В крайнем узле момент ригеля равен сумме моментов стоек.

    4.3. Расчетные усилия и подбор сечений

    На основании эпюр моментов и поперечных сил рамы от различных загружений строят огибающие эпюры М и вычисляют соответствующие им продольные силы N для основных и дополнительных сочетаний нагрузок.

    Для расчетных сечений по огибающим эпюрам долж­ны быть найдены значения Мтахи Мтinи соответствую­щие им значения N, а также Nmaxи соответствующие им М. Расчетные усилия могут быть найдены также состав­лением таблицы, куда вписывают значения усилий, соот­ветствующие отдельным загружениям. Расчетными сече­ниями для ригелей являются сечения на обеих опорах и в пролете, для колонн - сечения вверху, внизу и, кроме того, для высоких колонн — в одном - двух промежуточ­ных сечениях по высоте.

    Сечения ригелей и стоек подбирают как для изгибае­мых и сжатых элементов. Если моменты имеют разные знаки, но близки по величине, сечения армируют с симметричной арматурой. Расчетную длину стоек принима­ют в зависимости от условий закрепления в узлах.

    Для расчета усилий многоэтажных рам с применени­ем ЭВМ имеются разработанные программы.
    Лекция 5. Системы рамные, рамно-связевые и связевые

    Расчетные схемы многоэтажных каркасных и панель­ных зданий устанавливают в зависимости от их конст­руктивных схем и способа восприятия горизонтальных нагрузок — по рамной, рамносвязевой или связевой си­стеме. Междуэтажные перекрытия рассматривают как жесткие, не деформирующиеся при изгибе в своей пло­скости горизонтальные связевые диафрагмы.

    Расчетные схемы рамно-связевых систем отражают совместную работу многоэтажных рам и различных вер­тикальных диафрагм: сплошных, комбинированных и с проемами (рис. 5.1). Вертикальные конструкции, в действительности расположенные в здании параллельно друг другу, изображаются стоящими рядом в одной пло­скости и соединенными стержнями-связями, поскольку горизонтальные перемещения их в каждом уровне рав­ны. Роль стержней-связей между многоэтажной рамой и вертикальной диафрагмой выполняют междуэтажные перекрытия. Эти стержни-связи считаются несжимаемы­ми и нерастяжимыми. Жесткость вертикальной диафраг­мы в расчетной схеме также принимают равной суммар­ной жесткости соответствующих вертикальных диафрагм блока здания.



    а – со сплошной диафрагмой; б – со сплошной и комбинированной диафрагмами; в – с проемной диафрагмой

    Рис. 5.1. Расчетные схемы рамно-связевых систем
    Расчетные схемы связевых систем отражают совме­стную работу вертикальных диафрагм многоэтажных каркасных или панельных зданий в различных сочетаниях: сплошных и с проемами, с одним и несколькими рядами проемов (рис. 5.2). В этих расчетных схемах вертикальные диафрагмы, в действительности располо­женные в здании параллельно друг другу, изображают­ся стоящими рядом в одной плоскости и соединенными стержнями-связями.



    а – с проемными диафрагмами; б – с проемными и сплошными диафрагмами; в – с разнотипными диафрагмами

    Рис. 5.2. Расчетные схемы связевых систем
    Влиянием продольных деформаций ригелей, перемы­чек и стержней-связей между вертикальными конструк­циями ввиду малости значений пренебрегают. Также пренебрегают деформацией сдвига стоек рам и верти­кальных диафрагм. Отношение высоты сечения верти­кальной диафрагмы к ее длине обычно составляет h/l0≤1/4.

    Влияние податливости стыков стоек и ригелей учи­тывают в расчетах соответствующим снижением их по­гонной жесткости. Влияние же податливости стыков вер­тикальных диафрагм, как показали исследования, мо­жет учитываться в расчетах снижением их изгибной жесткости примерно на 30 %.

    В расчетных схемах многоэтажных зданий регуляр­ной структуры с постоянными по высоте значениями же­сткости элементов дискретное расположение ригелей, пе­ремычек, стержней-связей целесообразно заменять не­прерывным (континуальным) расположением, сохраняя дискретное расположение стоек рам, простенков диа­фрагм. Расчеты выполняют на основе общего дифференциального уравнения. Усилия, переме­щения и динамические характеристики различных мно­гоэтажных зданий определяют по готовым формулам и таблицам, полученным в результате решения общего уравнения.

    Расчетную ветровую нагрузку для зданий высотой 12 этажей и более 40 м при расчете прочности определяют с учетом динамического воздействия пульсаций скорост­ного напора, вызванных порывами ветра.

    Прогибы многоэтажного здания определяют от дей­ствия нормативной ветровой нагрузки. Прогиб верхнего яруса ограничивают значением, равным f≤H/1000.

    Горизонтальную ветровую нагрузку (увеличиваю­щуюся кверху) при расчете многоэтажных зданий заме­няют эквивалентной, равномерно распределенной или же эквивалентной нагрузкой, распределенной по трапеции. При равномерно распределенной нагрузке получают бо­лее компактные расчетные формулы и практически точ­ные значения перемещений и усилий в расчетных сече­ниях. Эквивалентная, равномерно распределенная ветро­вая нагрузка определяется по моменту в основании
    р = 2Маct/ H2, (5.1)

    где Mact—момент в основании от фактической ветровой нагрузки.

      1   2   3   4   5   6   7   8


    написать администратору сайта