насадочная абсорбционная колонна для поглощения паров муравьиной кислоты. Литература Аннотация
![]()
|
Содержание Аннотация Введение 1 Выбор типа абсорбера 2 Технологическая схема 3 Выбор конструкционного материала 4 Материальный расчет абсорбера 4.1 Плотность газовой смеси на входе в аппарат. 4.2 Массовые расходы 4.3 Относительная концентрация аммиака на входе и выходе: 4.4 Расход инертной фазы. 5 Определение диаметра абсорбера 5.1 Средняя плотность газовой фазы. 5.2 Предельная скорость газовой смеси 5.3 Рабочая скорость газовой фазы: 5.4 Диаметр колонны: 6 Расчет высоты слоя насадки 6.1 Число единиц переноса 6.2 Высота эквивалентная единице переноса по газовой фазе: 6.3 Высота эквивалентная единице переноса по жидкой фазе: 6.4 Высота слоя насадки эквивалентная единице переноса: 6.5 Суммарная высота насадки: 7 Гидравлический расчет 7.1 Плотность орошения насадки: 7.2 Коэффициент сопротивления: 7.3 Скорость газа в свободном сечении насадки: 7.4 Гидравлическое сопротивление сухой насадки: 7.5 Гидравлическое сопротивление орошаемой насадки: 7.6 Подбор насоса для подачи воды. 8 Конструктивный расчет 8.1 Толщина обечайки: 8.2 Днища. 8.3 Фланцы. 8.4 Штуцера. 8.5 Расчет опоры. Выводы Литература АннотацияВ данном курсовом проекте проведен расчет насадочного абсорбера для поглощения муравьиной кислоты (СН2О2) из смеси ее с воздухом. Выполнен материальный, гидравлический и конструктивный расчеты, определены основные размеры аппарата и подобраны нормализованные конструктивные элементы. Подобраны газодувная машина и насосы для подачи воды. Проект, включает в себя страниц, рисунков и таблиц. Графическая часть проекта выполнена на формате А1. ВВЕДЕНИЕ Абсорбцией называют процесс поглощения газа или пара жидким поглотителем (абсорбентом). Поглощение газа может происходить либо за счет его растворения в абсорбенте, либо в результате его химического взаимодействия с абсорбентом. В первом случае процесс называют физической абсорбцией, а во втором случае – хемосорбцией. Возможно также сочетание обоих механизмов процесса. В промышленности абсорбция широко применяется для выделения из газовых смесей ценных компонентов, для очистки технологических и горючих газов от вредных примесей, для санитарной очистки газов и т.д. При переходе из газовой фазы в жидкую, энергия молекул распределяемого компонента уменьшается. Поэтому процесс абсорбции сопровождается выделением тепла и повышением температуры системы. Кроме того, объем системы в процессе абсорбции уменьшается за счет уменьшения объема газовой фазы. Следовательно, согласно принципу Ле-Шателье, растворимость газа в жидкости увеличивается при повышении давления и уменьшении температуры процесса. Статика процесса абсорбции описывается уравнением Генри, а кинетика – основными уравнениями массопередачи. При абсорбции процесс массопередачи протекает на поверхности соприкосновения фаз. Поэтому в аппаратах для поглощения газов жидкостями (абсорберах) должна быть создана развитая поверхность соприкосновения между газом и жидкостью. По способу образования этой поверхности абсорбционные аппараты можно разделить на поверхностные, барботажные и распыливающие. В абсорберах поверхностного типа поверхностью соприкосновения фаз является зеркало жидкости или поверхность стекающей пленки. Насадочные колонны представляют собой колонны, загруженные насадкой - твердыми телами различной формы; при наличии насадки увеличивается поверхности соприкосновения газа и жидкости. Эффективность работы насадочного абсорбера во многом зависит не только от гидродинамического режима, но и от типа выбранной насадки. Разнообразие применяемых насадок объясняется множеством предъявляемых к ним требований: большая удельная поверхность и свободный объем, малое гидравлическое сопротивление газовому потоку, равномерное распределение абсорбента, хорошая смачиваемость, коррозионная стойкость, малая насыпная плотность и низкая стоимость. В барботажных абсорберах поверхность соприкосновения фаз развивается потоками газа, распределяющегося в жидкости в виде пузырьков и струек. Такое движение газа, называемое барботажем, осуществляется в тарельчатых колоннах с колпачковыми, ситчатыми или провальными тарелками. Особенностью тарельчатых колонн является ступенчатый характер проводимого в них процесса (в отличие от непрерывного процесса в насадочных колоннах) газ и жидкость последовательно соприкасаются на отдельных ступенях (тарелках) аппарата В распыливающих абсорберах поверхность соприкосновения создается путем распыления жидкости в массе газа на мелкие капли. Такие абсорберы изготовляются обычно в виде колонн, в которых распыление жидкости производится сверху, а газ движется снизу вверх. 1. ВЫБОР ТИПА АБСОРБЕРА Все перечисленные типы абсорберов имеют свои достоинства и недостатки. Поверхностные абсорберы малоэффективны и имеют ограниченное применение, главным образом для абсорбции небольших количеств хорошо растворимых газов. Преимуществом распылительных абсорберов является их простота и дешевизна, низкое гидравлическое сопротивление, а недостатками – дополнительные затраты энергии на распыление жидкости, большая плотность орошения и трудность регулирования подачи большого количества жидкости Преимуществом барботажных абсорберов является хороший контакт между фазами и возможность работы при любом, в том числе и низком, расходе жидкости, кроме того в барботажных абсорберах легко осуществить отвод теплоты. Основной недостаток барботажных абсорберов сложность конструкции и высокое гидравлическое сопротивление. Насадочные колонны – наиболее распространенный тип абсорберов. Преимуществом их является простота устройства, особенно важная при работе с агрессивными средами, так как в этом случае требуется защита от коррозии только корпуса колонны и поддерживающих насадку решеток, насадка же может быть выполнена из химически стойкого материала. Важным преимуществом насадочных колонн более низкое, чем в барботажных абсорберах, гидравлическое сопротивление. Однако насадочные колонны мало пригодны при работе с загрязненными жидкостями, при малых расходах жидкости и при больших тепловыделениях. В результате абсорбции аммиака водой образуется щелочной раствор являющийся коррозионно-активным, поэтому выбираем насадочный тип абсорбера с керамической насадкой, кроме того при работе под атмосферным давлением гидравлическое сопротивление насадочного абсорбера будет меньше, чем у барботажного. 2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ![]() Описание технологической схемы Газовоздушная смесь с помощью газодувки ГД, подается в насадочный абсорбер А. В верхнюю часть абсорбера, центробежным насосом Н, подается вода. Вода стекает по насадке вниз, а навстречу ей движется газовоздушная смесь. При взаимодействии фаз кислота растворяется в воде и воздух очищается. Вода, насыщенная кислотой самотеком поступает в приемную емкость ПЕ, а очищенный воздух выбрасывается в атмосферу. 3 ВЫБОР КОНСТРУКЦИОННОГО МАТЕРИАЛА Так как водный раствор муравьиной кислоты при температуре 20 С° является коррозионно активным веществом, то в качестве конструкционного материала для основных деталей выбираем нержавеющую сталь Х18Н10Т ГОСТ 5632-72, которая является стойкой в сильно агрессивных средах до температуры 600°С [4с59]. 4 МАТЕРИАЛЬНЫЙ РАСЧЕТ АБСОРБЕРА 4.1. Плотность газовой смеси на входе в аппарат.Мольная концентрация кислоты в газовой смеси на входе в аппарат: ![]() где ![]() ![]() Плотность газовой смеси при нормальных условиях: ![]() ![]() при рабочих условиях: ![]() ![]() 4.2. Массовый расход исходной смеси на входе в аппарат:Определяем объемный расход в ![]() ![]() ![]() 4.3. Расход распределяемого компонента и инертного вещества![]() ![]() Масса распределяемого компонента поглощенного водой![]() Масса распределяемого компонента в газовой фазе на выходе ![]() Расход газовой фазы на выходе ![]() 4.5. Относительная концентрация распределяемого компонента на входе и выходе из аппарата:![]() ![]() 4.6. Расход инертной фазы.Коэффициент распределения ![]() Действительный расход воды ![]() тогда уравнение рабочей линии примет вид: ![]() отсюда конечная концентрация кислоты (при ![]() ![]() Расход воды на входе: ![]() . Расход воды на выходе: ![]() Средний расход воды: ![]() 5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИАМЕТРА АБСОБЕРА Средний расход газовой фазы:![]() 5.2. Плотность газовой смеси при нормальных условиях на выходе из аппарата. Мольная концентрация кислоты в газовой смеси на выходе из аппарата: ![]() ![]() ![]() Средняя плотность газовой фазы при рабочих условиях ![]() ![]() Средняя мольная концентрация ![]() Молекулярная масса газовой фазы ![]() 5.3. Предельная и рабочая скорость газовой фазыПредельную скорость газовой фазы wпр, соответствующую точке инверсии фаз, т. е. переходу от пленочного гидродинамического режима к эмульгированию найдем из уравнения ![]() где ж и в – вязкость абсорбента и воды при 20С; в нашем случае ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() откуда ![]() Рабочая скорость газовой фазы: ![]() где n = 0,9 – для турбулентного режима работы абсорбера [2c. 65]. 5.4. Диаметр колонны:![]() Принимаем стандартный диаметр ![]() ![]() Условие ![]() РАСЧЕТ ВЫСОТЫ СЛОЯ НАСАДКИ 6.1 Число единиц переноса ![]() ![]() ![]()
Искомую площадь находим методом трапеций: ![]() ![]() 6.2 Высота эквивалентная единице переноса по газовой фазе:![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() Критерий Рейнольдса: Вязкость воздуха при рабочей температуре 20С ![]() где 0 = 17,310-6 Пас – вязкость воздуха при 0 С [1c. 513], c = 124 – вспомогательный коэффициент. Вязкость муравьиной кислоты при 20С ![]() Вязкость газовой смеси найдем из соотношения ![]() или ![]() Откуда ![]() ![]() Диффузионный критерий Прандтля ![]() где Dг – коэффициент диффузии муравьиной кислоты в воздухе: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 6.3. Высота эквивалентная единице переноса по жидкой фазе:![]() Критерий Рейнольдса ![]() где ![]() Диффузионный критерий Прандтля: ![]() Коэффициент диффузии для жидкой фазы при температуре ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() A и В – коэффициенты, учитывающие склонность к ассоциации растворов ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 6.4 Высота слоя насадки эквивалентная единице переноса:![]() 6.5. Суммарная высота насадки:![]() Отношение ![]() Высота слоя насадки не должна превышать ![]() ![]() Техническая характеристика тарелок [2c. 146]
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ 7.1. Гидравлическое сопротивление насадкиПлотность орошения насадки: ![]() Коэффициент сопротивления: ![]() Скорость газа в свободном сечении насадки: ![]() Гидравлическое сопротивление сухой насадки: ![]() Гидравлическое сопротивление орошаемой насадки: ![]() где ![]() По этой величине и объемному расходу ![]() ![]() ![]() Устанавливаем две газодувки. 7.2 Подбор насоса для подачи воды.Из материального расчета имеем ![]() ![]() Объемный расход воды ![]() ![]() ![]() 8 Конструктивный расчет8.1. Толщина обечайки:![]() где ![]() ![]() ![]() Согласно рекомендациям [4 c.24] принимаем толщину обечайки = 8 мм. Корпус колонны диаметром до ![]() Высота царги равна: ![]() Каждый слой насадки располагается на опорной решетке, конструкция которой, приводится на рисунке: ![]() Для загрузки и выгрузки каждого слоя насадки в корпусе колонны должны быть предусмотрены два люка: один – под распределительной (или перераспределительной) тарелкой, второй над опорной решеткой. Диаметр люка для колонн диаметром ![]() ![]() ![]() 8.2. Днища ![]() 150 40 Наибольшее распространение в химическом машиностроении получили эллиптические отбортованные днища по ГОСТ 6533 – 78 [3 c.25], толщина стенки днища 1 = = 8 мм. ![]() ![]() 600 Масса днища mд = 28,3 кг. Объем днища Vд = 0,035 м3. 9.3. Фланцы.Соединение царг между собой и с днищами осуществляется с помощью плоских приварных фланцев по ОСТ 26–428–79 [4c36]: ![]() 8.4. Штуцера Принимаем скорость жидкости в штуцере ![]() ![]() диаметр штуцера для входа и выхода воды: ![]() принимаем ![]() диаметр штуцера для входа и выхода газовой смеси: ![]() принимаем ![]() Все штуцера снабжаются плоскими приварными фланцами по ГОСТ 12820-80, конструкция и размеры которых приводятся ниже: ![]()
8.5. Расчет опоры. Аппараты вертикального типа с соотношением ![]() ![]() Ориентировочная масса аппарата. Масса обечайки ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Общая масса колонны. Принимаем, что масса вспомогательных устройств (штуцеров, измерительных приборов, люков и т.д.) составляет 10% от основной массы колонны, тогда ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() Масса колонны заполненной водой при гидроиспытании Масса воды при гидроиспытании ![]() Максимальный вес колонны mmax = mкол + mв = 1677 + 12353 = 14030 кг = 0,12 МН Принимаем внутренний диаметр опорного кольца D1 = 0,54 м, наружный диаметр опорного кольца D2 = 0,7 м. Площадь опорного кольца А = 0,785(D22 – D12) = 0,785(0,702 – 0,542) = 0,156 м2 Удельная нагрузка опоры на фундамент = Q/A = 0,12/0,156 = 0,77 МПа < [] = 15 МПа – для бетонного фундамента. Выводы Выполнен материальный, гидравлический и конструктивный расчет абсорбционной колоны для поглощения паров муравьиной кислоты из смеси с воздухом производительностью 3500 м3/час. Рассчитан расход воды на абсорбцию, определена оптимальная скорость газа в колонне и рассчитан диаметр колонны – 0,6 м. Рассчитано число единиц перенос и высота единицу переноса по жидкой и газообразной фазы, на основе этих расчетов найдена высота насадки – 8,78 м. Рассчитано гидравлическое сопротивление насадки и подобрана газодувная машина – ТГ-170-1,1. Подобран насос для подачи воды на абсорбцию – Х45/21. Выбраны стандартные конструктивные элементы колонны: обечайка, днища, фланцы, штуцера, опора. Литература Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов.Л.:Химия,1987, 576 с. Расчет и проектирование массообменных аппаратов. Учебное пособие. – Иваново. 1984. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ Под ред. Ю.И. Дытнерского. М.:Химия, 1983. 272 с. Разработка конструкции химического аппарата и его графической модели. Методические указания. – Иваново, 2004. |