УЗК. Методическая документация в строительстве рекомендации по монтажу стальных строительных конструкций
 Скачать 0.82 Mb.
|
|
a металла шва, границы сплавления и ЗТВ на образцах типа VI при температуре, указанной в проекте, должна быть не ниже 34 Дж/см2. При толщине металла t >= 12 мм испытания на статический изгиб образцов с растяжением поверхности и корня шва могут быть заменены испытанием на боковой изгиб с растяжением поверхности сечения шва в образцах толщиной 10 мм. 17.6.13. Сварные соединения, не удовлетворяющие требованиям к их качеству, необходимо исправлять. Технология исправления дефектов должна быть изложена в технологической документации с учетом требований настоящих Рекомендаций. Исправление дефектов большой протяженности и глубины залегания и всех трещин следует производить под наблюдением руководителя сварочных работ. 17.6.14. Дефектные участки сварных соединений следует исправлять ручной дуговой сваркой покрытыми электродами диаметром 3,0 и 4,0 мм с использованием технологических указаний настоящих Рекомендаций. 17.6.15. Наружные дефекты в виде неполномерных швов, недопустимых подрезов и незаплавленных кратеров подваривают с последующей зачисткой. Участки с поверхностными порами, шлаковыми включениями и несплавлениями необходимо выбрать абразивным инструментом на глубину залегания, заварить и зачистить поверхность шва. Ожоги поверхности основного металла сварочной дугой зачистить абразивным инструментом на глубину 0,5 - 0,7 мм. 17.6.16. В случае обнаружения внутренних дефектов неразрушающим контролем должны быть составлены карты контроля с указанием положения по длине шва, глубины залегания и протяженности дефекта, а также сделана запись в журнале сварочных работ. Участки с дефектами в виде пор, включений, непроваров и несплавлений выбирают до чистого бездефектного металла и заваривают. 17.6.17. При выявлении в металле сварных соединений трещин сварку необходимо прекратить до выявления причин трещинообразования. Сварку разрешается возобновить только после принятия мер для предотвращения образования трещин. 17.6.18. Для исправления соединений с трещинами ремонт необходимо выполнять по специальной технологии с соблюдением следующих требований: а) установить с помощью ультразвукового контроля расположение, протяженность и глубину трещины; б) засверлить концы трещины с припуском 15 мм в каждую сторону, диаметр отверстия 5 - 8 мм; в) выполнить V-образную разделку кромок с углом раскрытия 60 - 70°; г) заполнить разделку кромок с использованием специальных электродов, предварительного подогрева, техники и режимов сварки. Сварные соединения с ламелярными (слоистыми) трещинами необходимо исправлять по специально разработанному и согласованному с проектной организацией техническому решению и технологии сварки. 17.6.19. Выборку дефектных участков металла сварного соединения следует производить механизированной зачисткой армированными наждачными кругами, удалением металла электродуговой выплавкой специальными электродами или воздушно-дуговой строжкой угольными омедненными, графитовыми или медно-графитовыми электродами с последующей зачисткой металла абразивным инструментом на глубину не менее 1 мм. 17.6.20. Заварку дефектных зон сварного соединения следует выполнять с предварительным подогревом металла до температуры 150 - 250 °C и поддерживать температуру 150 - 200 °C в процессе сварки и после ее окончания в течение времени, выбранного из расчета 1,5 - 2,0 мин на 1 мм толщины металла. При выборе способа заполнения разделки дефектного участка необходимо установить такую последовательность наложения валиков наплавленного металла, чтобы наибольшее их количество было наложено в свободном состоянии в отношении возможности усадки. 17.6.21. Исправленные участки сварных соединений должны быть повторно проконтролированы визуально и ультразвуковой дефектоскопией. Приложение А (обязательное) РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ А.1. Устойчивость стальных колонн А.1.1. В процессе монтажа и демонтажа конструкций одноэтажных зданий одиночную стальную колонну, находящуюся на фундаменте и закрепленную фундаментными болтами, следует проверять на устойчивость и прочность в соответствии с указаниями, изложенными в А.1.3 - А.1.11. Проверку следует производить в плоскости наименьшей жесткости колонны. А.1.2. Устойчивость и прочность одиночных стальных колонн первого яруса, т.е. опирающихся на фундаменты, в процессе монтажа и демонтажа конструкций многоэтажных зданий следует проверять на устойчивость и прочность в соответствии с указаниями, изложенными в А.1.3 - А.1.5. Проверку следует производить в плоскости наименьшей жесткости колонны. Устойчивость колонн второго и последующего ярусов в процессе монтажа и демонтажа конструкций многоэтажных зданий следует оценивать по предельной гибкости, равной 300, а прочность - по несущей способности предусмотренного в ППР временного закрепления в стыках колонн от действия расчетной ветровой нагрузки, определяемой в соответствии с указаниями СНиП 2.01.07. А.1.3. Устойчивость колонны постоянного сечения (сплошностенчатой или решетчатой) следует проверять по формуле 1,12 [ ] l i , (А.1) где l - высота колонны; i - минимальный радиус инерции сечения колонны; [ ] = 300 - предельная гибкость на период монтажа или демонтажа колонн. А.1.4. Прочность колонны постоянного сечения (сплошностенчатой или решетчатой) следует проверять по формуле g y K M R W , (А.2) где g K - коэффициент по таблице А.1; M - изгибающий момент от действия ветровой нагрузки в опорном сечении колонны; 2 2 gl M ; (А.3) 0 q nq kch , (А.4) где n - коэффициент по таблице А.2; 0 q - скоростной напор ветра в соответствии с указаниями СНиП 2.01.07; k - коэффициент изменения скоростного напора в соответствии со СНиП 2.01.07; c - аэродинамический коэффициент (для сплошностенчатых колонн c = 1,4; для решетчатых - c = 0,8); h - ширина сечения колонны; W - минимальный момент сопротивления сечения колонны; y R - расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести. Таблица А.1 Значения коэффициента g K лямбда i 5 8 10 150 1,35 1,41 1,42 200 1,42 1,48 1,50 250 1,47 1,56 1,57 300 1,52 1,61 1,69 Таблица А.2 Значения коэффициента n Ветровой район I - III IV V n 0,58 0,65 0,67 А.1.5. Прочность фундаментных болтов колонны постоянного сечения (сплошностенчатой или решетчатой) следует проверять по формуле g b K M N ax , (А.5) где x - расстояние от оси болтов, работающих на растяжение, до центра тяжести сжатой зоны опорной плиты; b - расстояние между фундаментными болтами; b N - предельное усилие, воспринимаемое одним фундаментным болтом b ba bn N R A , (А.6) где ba R - расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов; bn A - площадь сечения болта нетто. А.1.6. Устойчивость и прочность колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять раздельно для верхней и нижней частей. А.1.7. Устойчивость верхней части колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять по формуле 2 2 2 [ ] l i , (А.7) где 2 - коэффициент по таблице А.3; 2 l - высота верхней части колонны; 2 i - минимальный радиус инерции сечения верхней части колонны; [ ] = 300 - предельная гибкость на период монтажа или демонтажа колонн. Таблица А.3 Значения коэффициента 2 ┌────────┬─────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ │ l I │ 0 │ 0,2 │ 0,4 │ 0,6 │ 0,8 │ 1,0 │ │ 1 2 │ │ │ │ │ │ │ │ ---- │ │ │ │ │ │ │ │ l I │ │ │ │ │ │ │ │ 2 1 │ │ │ │ │ │ │ ├────────┼─────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ │мю │ 1,12 │ 1,33 │ 1,50 │ 1,66 │ 1,81 │ 1,94 │ │ 2 │ │ │ │ │ │ │ └────────┴─────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ А.1.8. Прочность верхней части колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять по формуле 2 2 y M R W , (А.8) где 2 M - изгибающий момент от ветровой нагрузки в месте сопряжения верхней части колонны с нижней; 2 2 2 2 2 2 1,1 2 2 q l Q l M , (А.9) где 2 q - скоростной напор ветра на нижнюю часть колонны по формуле (А.4); 1 2 2 1 1 2 2 2 2 1 2 1 2 1, 33 y q l q l y Q ml y l l y , (А.10) где m - коэффициент пульсации по таблице А.4; 1 q - скоростной напор ветра на нижнюю часть колонны по формуле (А.4); 1 l - высота нижней части колонны; 1 2 y y - относительные ординаты по таблице А.5; 2 W - минимальный момент сопротивления сечения верхней части колонны. Таблица А.4 Значения коэффициента пульсации m Ветровой район Высота, м до 10 20 30 I - III 0,42 0,38 0,35 IV 0,45 0,40 0,38 V 0,50 0,45 0,42 Таблица А.5 Относительные ординаты 1 2 y y ┌────────────┬───────────────────────────────────────────────────┐ │ I │ l │ │ 2 │ 2 │ │ -- │ -- │ │ I │ l │ │ 1 │ 1 │ │ ├────────────┬────────────┬────────────┬────────────┤ │ │ 0,25 │ 0,5 │ 1,0 │ 1,5 │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 0,1 │ 0,238 │ 0,173 │ 0,087 │ 0,048 │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 0,2 │ 0,242 │ 0,186 │ 0,109 │ 0,067 │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 0,5 │ 0,244 │ 0,194 │ 0,128 │ 0,089 │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 1,0 │ 0,245 │ 0,197 │ 0,136 │ 0,100 │ └────────────┴────────────┴────────────┴────────────┴────────────┘ А.1.9. Устойчивость нижней части колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять по формуле 1 1 2 [ ] l i , (А.11) где 1 l - высота нижней части колонны; 1 i - минимальный радиус инерции сечения нижней части колонны; [ ] = 300 - предельная гибкость на период монтажа или демонтажа колонн. А.1.10. Прочность нижней части колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять по формуле 1 1 y M R W , (А.12) где 1 M - изгибающий момент от ветровой нагрузки в опорном сечении нижней части колонны 2 1 1 1 2 2 2 1 1 1 1 ( ) ( ) 2 2 l l M K q l Q l q l Q , (А.13) где 1 K - коэффициент по таблице А.6; 2 1 1 2 2 1 1 1 2 2 1 2 1 1, 33 y q l q l y Q ml y l l y , (А.14) где 2 1 y y - обратная величина относительных координат, помещенных в таблице А.5, т.е. 1 2 1 y y ; 1 W - минимальный момент сопротивления сечения нижней части колонны. Таблица А.6 Значения коэффициента 1 K ┌──────────┬────────┬────────────────────────────────────────────┐ │ лямбда │ l │ i │ │ 1 │ 2 │ │ │ │ -- ├───────────┬──────────┬──────────┬──────────┤ │ │ l │ 10 │ 20 │ 30 │ 40 │ │ │ 1 │ │ │ │ │ ├──────────┼────────┼───────────┴──────────┴──────────┴──────────┤ │ 150 │ 0,25 │ 1,10 │ │ ├────────┤ │ │ │ 0,50 │ │ │ ├────────┤ │ │ │ 1,00 │ │ ├──────────┼────────┤ │ │ 200 │ 0,25 │ │ │ ├────────┤ │ │ │ 0,50 │ │ │ ├────────┼──────────────────────┬──────────┬──────────┤ │ │ 1,00 │ 1,10 │ - │ - │ ├──────────┼────────┼──────────────────────┴──────────┼──────────┤ │ 250 │ 0,25 │ 1,10 │ 1,15 │ │ ├────────┼──────────────────────┬──────────┼──────────┤ │ │ 0,50 │ 1,10 │ 1,20 │ 1,25 │ │ ├────────┼───────────┬──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ 1,00 │ 1,10 │ - │ - │ - │ ├──────────┼────────┼───────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ 300 │ 0,25 │ 1,10 │ 1,15 │ 1,20 │ 1,30 │ │ ├────────┼───────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ 0,50 │ 1,10 │ 1,20 │ 1,30 │ 1,45 │ │ ├────────┼───────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ 1,00 │ 1,20 │ - │ - │ - │ └──────────┴────────┴───────────┴──────────┴──────────┴──────────┘ А.1.11. Прочность фундаментных болтов нижней части колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять по формуле 1 b M N ax , (А.15) где a - количество фундаментных болтов, работающих на растяжение; x - расстояние от оси болтов, работающих на растяжение, до центра тяжести сжатой зоны опорной плиты; b N - предельное усилие, воспринимаемое одним фундаментным болтом, определяемое по формуле (А.6). А.1.12. Если устойчивость или прочность колонны или прочность фундаментных болтов не обеспечены, то колонну до расстроповки при монтаже или до снятия раскрепляющих элементов (подкрановых балок, распорок) при демонтаже необходимо раскрепить парой тросовых расчалок в плоскости наименьшей жесткости. А.1.13. Не допускается оставлять отдельно стоящую колонну неразвязанной более суток, поскольку в расчетных формулах принято кратковременное (вероятностное) действие скоростного напора ветра. А.2. Устойчивость стальных ферм А.2.1. При подъеме в процессе монтажа или при опускании в процессе демонтажа одиночных стальных ферм любого очертания следует обеспечить устойчивость их плоской формы изгиба от усилий, вызванных собственной массой. Методика проверки устойчивости плоской формы изгиба основана на расчете фермы как целого плоского упругого элемента. Методика не распространяется на арочные, предварительно напряженные и неразрезные фермы. А.2.2. Устойчивость ферм с параллельными или слабонаклонными (до 1:10) поясами двутаврового, таврового (включая сечение из парных уголков), трубчатого (прямоугольного, круглого) или другого симметричного относительно вертикальной оси сечения независимо от направления опорных раскосов (восходящие или нисходящие) при строповке за один или два узла верхнего пояса следует проверять по формуле кр,п н ф Q Q , (А.16) где кр,п Q - критическая масса фермы при подъеме (опускании); ф Q - собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации (массу фасонок следует распределить поровну между поясами и решеткой); если ферму поднимают или опускают с двумя опорными стойками одинаковой или разной массы или с одной опорной стойкой, то в знаменатель формулы (А.16) следует подставлять приведенную массу фермы пр Q = ф Q + 8,4 ст Q , (А.17) где ст Q - масса одной (при двух - наибольшей) опорной стойки; н - коэффициент надежности при подъеме (опускании), принимаемый н = 1,7. н в кр,п 3 ( ) 160 y y EH I I Q L ; (А.18) н р ф 2Q Q Q , (А.19) где н Q и р Q - массы соответственно нижнего пояса и элементов решетки фермы; 4 6 20(1 ) 5(1 ) 9 a a , (А.20) где l a L ; l - расстояние между точками строповки; L - длина фермы (пролет); - коэффициент согласно таблице А.7; E - модуль упругости стали; H - высота фермы в местах строповки; н y I , в y I - моменты инерции соответственно нижнего и верхнего поясов фермы из плоскости; при ступенчатом уменьшении сечения по длине нижнего пояса от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент 1 a согласно таблице А.8. Таблица А.7 Значения коэффициента для наиболее распространенных случаев ┌──────┬────────────┬────────────┬────────────┬──────────────────┐ │ l, м │ 18 │ 24 │ 30 │ 36 │ ├──────┼─────┬──────┼──────┬─────┼──────┬─────┼─────┬─────┬──────┤ │ L, м │ 3 │ 6 │ 6 │ 12 │ 6 │ 12 │ 6 │ 12 │ 18 │ ├──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┼─────┼─────┼──────┤ │гамма │1,15 │ 1,77 │ 1,36 │8,73 │ 1,21 │2,55 │1,14 │1,79 │ 8,73 │ ├──────┴─────┴──────┴──────┴─────┴──────┴─────┴─────┴─────┴──────┤ │ Примечания. 1. При l = 0 для любого значения L коэффициент│ │гамма = 0. │ │ 2. Во всех случаях должно быть l >= 0,5L. │ └────────────────────────────────────────────────────────────────┘ Таблица А.8 Значения коэффициентов 1 a и 2 a ┌────────────┬─────────────────────────┬─────────────────────────┐ │ y │ При одной ступени │ При двух ступенях │ │ I │ изменения сечения на │ изменения сечения на │ │ мин │ половине длины пояса │ половине длины пояса │ │ ----- ├────────────┬────────────┼────────────┬────────────┤ │ y │ a │ a │ a │ a │ │ I │ 1 │ 2 │ 1 │ 2 │ │ макс │ │ │ │ │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 0,2 │ 0,746 │ 0,252 │ 0,878 │ 0,308 │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 0,4 │ 0,906 │ 0,482 │ 0,921 │ 0,532 │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 0,6 │ 0,959 │ 0,685 │ 0,957 │ 0,712 │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 0,8 │ 0,985 │ 0,850 │ 0,981 │ 0,870 │ ├────────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤ │ 1,0 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ ├────────────┴────────────┴────────────┴────────────┴────────────┤ │ Примечание. Значения a и a для промежуточных отношений│ │ 1 2 │ │ y │ │I │ │ мин │ │----- следует вычислять методом линейной интерполяции. │ │ y │ │I │ │ макс │ └────────────────────────────────────────────────────────────────┘ А.2.3. Для стропильных и подстропильных ферм по типовым сериям 1.460-2 и 1.460-4 места их строповки при подъеме по условиям обеспечения устойчивости ферм приведены в таблице А.9. Таблица А.9 Места строповки при подъеме по условиям обеспечения устойчивости ферм ┌───────┬───────────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐ │Схема │ Строповка при подъеме │ Временное раскрепление │ │стро- ├───────────────┬───────────────┼─────────┬─────┬────┬───────┬────────┤ │пильных│ без опорных │ с одной или │при │места│диа-│пред- │предва- │ │ферм │ стоек │двумя опорными │сечении │вре- │метр│вари- │ритель- │ │<*> по │ │ стойками │уголков │мен- │рас-│тельное│ное на- │ │типовым├─────────┬─────┼─────────┬─────┤верхнего │ного │чал-│натя- │тяжение │ │сериям │при │мес- │при │места│и нижнего│рас- │ки, │жение в│в более │ │1.460-2│сечении │та │сечении │стро-│поясов, │креп-│мм │напря- │напря- │ │и │уголков │стро-│уголков │повки│не менее │ления│ │женной │женной │ │1.460-4│верхнего │повки│верхнего │ │<**> │ │ │рас- │расчалке│ │ │и нижнего│ │и нижнего│ │ │ │ │чалке │T ,│ │ │поясов, │ │поясов, │ │ │ │ │T ,│ p макс │ │ │не менее │ │не менее │ │ │ │ │ p мин │кгс │ │ │<**> │ │<**> │ │ │ │ │кгс │ │ ├───────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼────┼───────┼────────┤ │Рисунок│160 x 12 │ 1 │180 x 12 │ 1 │160 x 12 │ 1 │22,5│ 352 │ 610 │ │ │-------- │ │-------- │ │-------- │ │ │ │ │ │ │125 x 12 │ │160 x 11 │ │125 x 12 │ │ │ │ │ │ ├─────────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼────┼───────┼────────┤ │ │ 140 x 9 │2; 2 │ 140 x 9 │3; 3 │ 140 x 9 │3; 3 │22,5│ 353 │ 612 │ │ │ ------- │ │ ------- │ │ ------- │ │ │ │ │ │ │ 125 x 8 │ │ 125 x 8 │ │ 125 x 8 │ │ │ │ │ │ ├─────────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼────┼───────┼────────┤ │ │ │ │140 x 10 │ 1 │160 x 11 │Не │ - │ - │ - │ │ │ │ │-------- │ │-------- │тре- │ │ │ │ │ │ │ │ 125 x 9 │ │125 x 12 │бует-│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ся │ │ │ │ ├───────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼────┼───────┼────────┤ │Рисунок│ 110 x 8 │ 1 │ 110 x 8 │3; 3 │125 x 10 │ 1 │19,5│ 241 │ 418 │ │ │---------│ │---------│ │-------- │ │ │ │ │ │ │100 x 6,5│ │100 x 6,5│ │ 110 x 8 │ │ │ │ │ │ ├─────────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼────┼───────┼────────┤ │ │ │ │ │ │ 110 x 8 │3; 3 │19,5│ 269 │ 466 │ │ │ │ │ │ │---------│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │100 x 6,5│ │ │ │ │ ├───────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────┼────┼───────┼────────┤ │Рисунок│100 x 6,5│ 1 │ 110 x 8 │ 1 │100 x 6,5│Не │ - │ - │ - │ │ │---------│ │---------│ │---------│тре- │ │ │ │ │ │100 x 6,5│ │100 x 6,5│ │100 x 6,5│бует-│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ся │ │ │ │ ├───────┴─────────┴─────┴─────────┴─────┴─────────┴─────┴────┴───────┴────────┤ │ <*> Строповку подстропильных ферм пролетами 12, 18 и 24 м │ │указанных типовых серий при подъеме с опорными стойками и без них │ │следует производить за средний узел, а временное раскрепление │ │этих ферм по условиям устойчивости не требуется. │ │ <**> В числителе дан размер верхнего пояса; в знаменателе - │ │нижнего пояса. │ │ │ │ Примечания. 1. Места строповки стропильных и │ │подстропильных ферм указаны при укрупнительной сборке их в │ │вертикальном положении (без кантовки). │ │ 2. Предварительное натяжение в расчалках каждой пары │ │определено при углах альфа = 45°, фи = 45° и альфа = 30°, │ │ 1 1 2 │ │фи = 0° (см. рисунок А.2). │ │ 2 │ │ 3. При натяжении расчалок значение T обязательно │ │ p мин │ │контролируется. │ └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ А.2.4. Устойчивость ферм треугольного, полигонального и других очертаний, имеющих любые сечения поясов (включая и несимметричные) при различных способах строповки, а также ферм с параллельными или слабонаклонными (до 1:10) поясами с расстоянием между узлами строповки более 0,5 пролета или строповки за три узла следует проверять по формуле |