Главная страница
Навигация по странице:

  • 4. ДАВЛЕНИЕ И ТЕМПЕРАТУРА В КОЛОННЕ

  • Савченков А.Л. Технологический расчет атмосферной колонны. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов специальностей 250100 Химическая технология


    Скачать 1.99 Mb.
    НазваниеМетодические указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов специальностей 250100 Химическая технология
    Дата10.05.2021
    Размер1.99 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаСавченков А.Л. Технологический расчет атмосферной колонны.doc
    ТипМетодические указания
    #203136
    страница2 из 5
    1   2   3   4   5

    3. ОПИСАНИЕ АТМОСФЕРНОЙ КОЛОННЫ
    Атмосферная колонна колонна является сложной колонной, состоящей из четырех простых колонн (рис.3). Избыточное тепло в колонне снимается сверху колонны с помощью острого испаряющегося орошения и по высоте колонны тремя промежуточными циркуляционными орошениями. Количество циркуляционных орошений рекомендуется принимать равным количеству боковых фракций. На основании литературных данных примем следующее число тарелок в концентрационной части колонны: в секции бензина 7, в секции керосина 8, в секции зимнего дизтоплива 8 и в секции летнего дизтоплива 6. В секциях циркуляционных орошений примем по 2 тарелки. Таким образом, при наличии трех циркуляционных орошений в колонне общее число тарелок в концентрационной части колонны будет 35. В отгонной части колонны и в стриппинг-секциях примем по 6 тарелок.
    4. ДАВЛЕНИЕ И ТЕМПЕРАТУРА В КОЛОННЕ
    Примем абсолютное давление наверху колонны 133,3 кПа (1000 мм рт. ст.), перепад давления на одну клапанную тарелку в концентрационной части колонны примем 666,5 Па (5 мм рт. ст.), в отгонной части и в стриппинг-секциях 400 Па (3 мм рт. ст.). Рассчитаем давление в некоторых секциях колонны (табл.6).
    Схема атмосферной колонны



    Рис.3

    Таблица 6

    Абсолютное давление в различных секциях колонны

    Под тарелкой №

    36

    33

    26

    23

    16

    13

    7

    1

     , кПа

    137,3

    139,3

    143,9

    145,9

    150,6

    152,6

    156,6

    160,6

    Температура сырья на входе в атмосферную колонну составляет как правило, 340–360С, что соответствует температуре отгона светлых фракций. Примем температуру сырья на входе в колонну 340С. Температура мазута на выходе из колонны принимается по литературным данным на 15-25С ниже температуры ввода сырья [6]. Примем 325С.

    Температуры потоков при ректификации сложных смесей определяем при помощи прямых однократного испарения (ОИ). Температуру верха колонны принимаем равной температуре конца однократного испарения бензина при его парциальном давлении паров наверху колонны. Температуры на тарелках вывода боковых фракций предварительно принимаем равным температурам начала однократного испарения отбираемых фракций при атмосферном давлении. Затем, из совместного решения уравнений материальных и тепловых балансов по сечениям над тарелками вывода боковых фракций находим парциальное давление нефтяных паров и уточняем температуры на тарелках вывода боковых фракций.

    Прямые ОИ фракций при атмосферном давлении строим по методу Обрядчикова и Смидович [3]. Для этого строим кривые ИТК фракций (рис.4), затем определяем температуры отгона и наклон кривых ИТК (табл.7).

    Таблица 7

    Характеристики кривых ИТК фракций

    Продукты

    Температура, С

    Тангенс угла наклона

    (t70- t10)/60

    Температура 50% отгона по кривой ИТК t50%С

    10% отгона по кривой ИТК t10%С

    70% отгона по кривой ИТК t70%С

    Бензин

    96

    154

    0,97

    136

    Керосин

    186

    222

    0,60

    210

    Зимнее дизтопливо

    245

    273

    0,47

    265

    Летнее дизтопливо

    296

    332

    0,60

    320

    Температуры начала и конца однократного испарения находим по графику Обрядчикова и Смидович (приложение 1) и по результатам строим прямые ОИ фракций (рис.4).

    Таблица 8

    Температуры начала и конца прямых ОИ фракций

    Продукты

    %ИТК, соотв. 0% ОИ

    %ИТК, соотв. 100% ОИ





    Бензин

    26,4

    62,5

    114

    148

    Керосин

    36,1

    56,7

    202

    215

    Зимнее дизтопливо

    41,0

    55,8

    260

    267

    Летнее дизтопливо

    38,6

    55,0

    313

    322

    Кривые ИТК и ОИ отдельных фракций


    Рис.4

    Для определения парциального давления паров бензина наверху колонны задаемся расходом водяного пара в низ колонны 3% масс. от мазута и в стриппинг-секции 2% масс. от бокового погона. Тогда расход водяного пара в низ колонны:

    кг/ч

    в стриппинг-секции K-3/1, K-3/2, K-3/3, соответственно:

    кг/ч

    кг/ч

    кг/ч

    Общий расход водяного пара:

    кг/ч

    Парциальное давление бензиновых паров наверху колонны:

    , кПа

    где  – абсолютное давление наверху колонны, кПа

    МD2 – молекулярный вес бензина по формуле Воинова:

    M = (7K – 21,5) + (0,76 – 0,04K)t + (0,0003K – 0,00245)t2,

    где t – средняя температура кипения фракции, оС

    K – характеризующий фактор, находится по формуле:

    ,

    где Тср – среднемольная температура кипения фракции, K

    ,

    где  – средняя температурная поправка относительной плотности на 1К, определяется по эмпирической формуле Кусакова:



    Относительную плотность бензиновой фракции находим по формуле:

    ,

    где хi – массовая доля i-го компонента бензина по разгонке нефти,
    – плотность i-го компонента.

    = 0,7421; = 0,7463; K = 12,09; MD2 = 122;

    Тср = t + 273 = t50% + 273, т.к. можно принять t50% = t

    gx – количество острого холодного орошения. Принимаем предварительно кратность орошения 3:1, в этом случае gx = 416028 кг/ч.

    = 114,4 кПа

    Построение прямой ОИ при парциальном давлении бензина проводим по методу Пирумова, т.е. находим точку пересечения ИТК и ОИ при атмосферном давлении и по графику Кокса [3] корректируем эту точку на парциальное давление бензиновых паров. Точка пересечения ИТК и ОИ бензина при атмосферном давлении 101,3 кПа составляет 127С (рис.4). При парциальном давлении 114,4 кПа эта температура повышается до 131С. Через полученную точку проводим прямую, параллельную прямой ОИ, построенной при атмосферном давлении. Получаем прямую ОИ при расчетном давлении. Находим температуру конца ОИ, это и будет температура верха колонны TD2 = = 152C.

    Предварительные температуры на тарелках вывода боковых фракций:

    t35 =

    керосина = 202С

    t25 =

    зимнего ДТ = 260С

    t15 =

    летнего ДТ = 313С

    В таблице 9 приведен температурный режим колонны, исходя из которого составляем тепловой баланс, определяем количество избыточного тепла в колонне, которое должно быть снято орошениями. Перепад температур в стриппинг-секциях зависит от расхода водяного пара и примерно оценивается величиной, равной (7  10)Z; для стриппинг-секций тяжелых фракций эта величена ниже, чем для легких.

    Таблица 9

    Температурный режим колонны


    Точка замера

    t,С

    Точка замера

    t,С

    Верх колонны

    152

    Флегма с 7-й тарелки

    325

    Флегма с 35-й тарелки

    202

    Пары под 7-й тарелкой

    335

    Пары под 35-й тарелкой

    212

    Ввод сырья в колонну

    340

    Флегма с 33-й тарелки

    214

    Низ колонны

    325

    Пары под 33-й тарелкой

    224

    Низ К-3/3

    182

    Флегма с 25-й тарелки

    260

    Низ К-3/2

    243

    Пары под 25-й тарелкой

    270

    Низ К-3/1

    298

    Флегма с 23-й тарелки

    271

    Ввод верхнего острого орошения

    40

    Пары под 23-й тарелкой

    281

    Вход III ПЦО

    70

    Флегма с 15-й тарелки

    313

    Вход II ПЦО

    90

    Пары под 15-й тарелкой

    323

    Вход I ПЦО

    110

    Флегма с 13-й тарелки

    316

    Водяной пар (ввод)

    400

    Пары под 13-й тарелкой

    326







    Температуру флегмы с тарелок вывода промежуточных циркуляционных орошений принимаем из принципа равномерного перепада температур по жидкой фазе для отдельных секций. Разность температур между встречными потоками паров и флегмы примем равной 10С, исходя из литературных данных.

    Плотность флегмы и паров в отдельных сечениях колонны примем из расчета равномерного перепада плотности по тарелкам в отдельных секциях колонны. Молекулярный вес продуктов определяем по формуле Воинова, а для боковых погонов по формуле Крэга [3]. Физические характеристики потоков приведены в таблице 10.

    Таблица 10

    Физические характеристики потоков


    Продукт

    t50%С





    Мол. вес

    Бензин

    136

    0,7421

    0,7463

    122

    Керосин

    210

    0,8147

    0,8185

    168

    Зимнее дизтопливо

    265

    0,8494

    0,8530

    210

    Летнее дизтопливо

    320

    0,8759

    0,8793

    260

    Мазут

    437

    0,9309

    0,9339

    387

    Флегма с 35-й тарелки



    0,7812

    0,7852

    142

    Флегма с 25-й тарелки



    0,8253

    0,8290

    183

    Флегма с 15-й тарелки



    0,8580

    0,8615

    226

    Флегма с 33-й тарелки



    0,7900

    0,7939

    149

    Флегма с 23-й тарелки



    0,8318

    0,8354

    190

    Флегма с 13-й тарелки



    0,8677

    0,8711

    243

    Флегма с 7-й тарелки



    0,8969

    0,9001

    306

    Пары с 6-й тарелки



    0,8800

    0,8833

    265

    Плотность мазута находим по формуле:



    где D2, R4, R3, R2, R1 – выходы отдельных продуктов в %масс. на полуотбензиненную нефть

    , , , , – относительные плотности продуктов;

    = 0,8529

    = 0,9309
    1   2   3   4   5


    написать администратору сайта